| 旋流生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)在爐內(nèi)布置方式研究及應(yīng)用 |
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旋流生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)在爐內(nèi)布置方式研究及應(yīng)用 摘要：就多只旋流煤粉生物質(zhì)燃燒機(jī)在一臺(tái)205 tm鍋爐爐內(nèi)的最佳布置方式進(jìn)行了冷態(tài)；囼(yàn)研究，找出了鍋爐原旋流生物質(zhì)燃燒機(jī)無法在較大負(fù)荷下穩(wěn)定運(yùn)行的原因，確定了合理的生物質(zhì)燃燒機(jī)布置方式將原鍋爐上旋流生物質(zhì)燃燒機(jī)改為徑向濃淡旋流煤粉生物質(zhì)燃燒機(jī)，并采用合理的布置方式后，爐內(nèi)的冷態(tài)試驗(yàn)與試驗(yàn)臺(tái)的結(jié)果一致，熱態(tài)運(yùn)行取得了良好的效果鍋爐燃燒效率達(dá)到98．鋤，無助燃油低負(fù)荷率為6 W。 生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)模型平行相鄰布置的試驗(yàn)表明¨1。軸線平行的多個(gè)旋轉(zhuǎn)射流的組合流動(dòng)可分成3個(gè)區(qū)域：第1個(gè)區(qū)域是從旋流生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)出口到軸向距離與生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)噴口直徑之比（x腸）為1．弘2.0的截面處，兩股射流各自保持其特性，彼此幾乎是獨(dú)立的：第2區(qū)域由x /d>2.0至x/d=3.0處。兩股射流開始合并在一起，形成統(tǒng)一的復(fù)合射流擴(kuò)展；第3區(qū)域在x /d>3.0以后，此時(shí)整個(gè)復(fù)合射流完全結(jié)合在一起，具有自由射流的特征。文獻(xiàn)[2玲出了兩只旋流生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)旋轉(zhuǎn)方向?qū)?fù)合射流速度場(chǎng)的影響規(guī)律，當(dāng)兩股旋轉(zhuǎn)氣流旋轉(zhuǎn)方向相同。且旋流強(qiáng)度相同時(shí)，在其軸線間距離一半處。切向速度的合成等于零，而在生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)外側(cè)具有相反的旋流速度：當(dāng)兩個(gè)生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)的旋轉(zhuǎn)方向相反時(shí)，兩個(gè)燃燒器之間中心處的切向速度升高。近似等于該點(diǎn)兩只生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)的切向速度代數(shù)和，射流外側(cè)的氣流速度仍與單只生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)時(shí)相同。當(dāng)兩只生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)的旋轉(zhuǎn)方向相同時(shí)，生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)之間中心處的切向速度很小，速度梯度較大，熱質(zhì)交換強(qiáng)烈兩只生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)旋向相反時(shí)，由于兩只生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)之間的氣流速度加速，使火焰有向上趨數(shù)本文根據(jù)多 股平行旋轉(zhuǎn)射流的流動(dòng)特點(diǎn)，對(duì)哈爾濱熱電廠一臺(tái)。205t／h鍋爐原有旋流生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)改造為徑向濃淡旋流煤粉生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)p_引。就多只生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)在爐內(nèi)的布置方式進(jìn)行了試驗(yàn)研究 1哈熱電廠籮爐原生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)存在的問題 哈爾濱熱電廠彗爐是由HG-410／100-6型燃油鍋爐改造為HG-205 /9. 8-YM型燃煤鍋爐，為Ⅱ型布置固態(tài)排渣煤粉爐，爐膛寬度11. 99 m，爐膛深度為6 070 m。爐膛容積1 326 m3。設(shè)計(jì)爐膛出口處煙氣溫度993℃。制粉系統(tǒng)采用兩臺(tái)鋼球式磨煤機(jī)，制粉系統(tǒng)的干燥劑作為一次風(fēng)輸送煤粉，原鍋爐采用可調(diào)式切向葉片旋流煤粉生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)。共6只。倒三角形分別布置于兩側(cè)墻上，側(cè)墻上原生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)布置方式如圖l鍋爐設(shè)計(jì)煤種為雞西混煤。 鍋爐由燃油改為燃煤后，鍋爐負(fù)荷減少一半，爐膛容積相對(duì)變大。容積熱負(fù)荷為0. 199 M W/m3，截面熱負(fù)荷為2. 16 MW /mz，均接近鍋爐爐膛設(shè)計(jì)熱負(fù)荷推薦值的下限陋1，因而額定負(fù)荷下生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)區(qū)火焰溫度偏低，光學(xué)高溫計(jì)測(cè)得平均溫度在1 000℃左右o爐膛為長方形，長度方向與寬度方向之比為1. 97:1，6只燃燒器為兩側(cè)墻對(duì)沖布置方式，兩側(cè)火焰互相支持能力差，爐膛充滿度不好。另外由于爐膛寬度方向距離有限，生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)之間距離無法充分拉開。軸線水平方向距離為2 040 mm(相當(dāng)于2 06倍生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)噴口直徑)，上下層相鄰生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)軸線間距離為1 570 mm(相當(dāng)于1.59倍生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)噴口直徑)，遠(yuǎn)小于正常的推薦值_!由爐內(nèi)冷態(tài)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)出口氣流相互干擾強(qiáng)烈，氣流不能充分?jǐn)U展，主要表現(xiàn)為：(1)生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)出中心回流區(qū)受相鄰生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)氣流的壓制作用而變小，回流區(qū)形狀偏斜，受影響最大的是倒三角形布置的下層生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)的中心回流區(qū)與上層生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)相鄰側(cè)受氣流壓制明顯變小，而下側(cè)回流區(qū)變大。氣流及回流區(qū)向下偏斜，進(jìn)入煙氣溫度相對(duì)較低的冷灰斗區(qū)域，無法提供煤粉氣流著火所需的足夠回流熱量 (2)相鄰兩只生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)距離過近，出口各自獨(dú)立發(fā)展的區(qū)域消失，相鄰氣流強(qiáng)烈混合，造成氣流大幅度的周期性波動(dòng)。回流區(qū)不穩(wěn)定，熱態(tài)運(yùn)行時(shí)煤粉氣流表現(xiàn)出大幅度的燃燒波動(dòng)。(3)通過調(diào)節(jié)某只生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)出口氣流的運(yùn)行參數(shù)，可加大其出口氣流的囤流區(qū)和擴(kuò)展角，但卻使相鄰兩只生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)的回流區(qū)被壓縮，本身的出口氣流也容易形成開放射流。 (4)市目鄰生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)的氣流旋向也強(qiáng)烈影響著出口射流的流動(dòng)特性，兩只生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)旋向相同時(shí)，氣流之間干擾加劇。由于以上原因，鍋爐燃燒效率低，低負(fù)荷能力差，低于8%額定負(fù)荷就無法穩(wěn)定運(yùn)行，需投油助燃。嚴(yán)重影響按調(diào)度曲線規(guī)定調(diào)峰的要求，鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性下降為了解決該爐實(shí)際存在的問題，將原有的切向可動(dòng)葉片式旋流生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)改為徑向濃淡旋流煤粉生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)，以提高單只旋流生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)的穩(wěn)燃能力o新型旋流生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)按原鍋爐設(shè)計(jì)煤種設(shè)i,+o由于新型旋流生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)在爐內(nèi)布置方式對(duì)其性能影響大，建立了爐膛冷態(tài)模化試驗(yàn)臺(tái)，就燃燒器的不同布置方式下出口氣流流動(dòng)特性進(jìn)行了研究，找出徑向濃淡旋流煤粉生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)在這種特殊爐型中的最佳布置方式 2爐膛冷態(tài)；囼(yàn) 2 1試驗(yàn)臺(tái)結(jié)構(gòu)及工況參數(shù) 爐膛；囼(yàn)臺(tái)按原爐1：10比例縮小設(shè)計(jì)，爐膛前墻和側(cè)墻均采用可拆卸的生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)孔板，生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)布置方式可以方便地變換徑向濃淡旋流煤粉生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)模型按1：10比例設(shè)計(jì)。分為一次風(fēng)和二次風(fēng)兩個(gè)環(huán)形噴口，帶有中心風(fēng)擴(kuò)口，旋流口十片采用軸向固定式葉片。傾角為6 40試驗(yàn)中流動(dòng)參數(shù)的選取是根據(jù)生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)模型出口一=次風(fēng)動(dòng)量比與熱態(tài)實(shí)物生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)出口動(dòng)量比相等，并使生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)區(qū)內(nèi)流動(dòng)進(jìn)入自；瘏^(qū)來確定的。 由附于坐標(biāo)架上的小飄帶標(biāo)示出氣流方向，得出各個(gè)生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)出口處的回流區(qū)和擴(kuò)展角的大小，采用乙二醇煙霧示蹤劑對(duì)各生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)出口氣流的流動(dòng)狀況進(jìn)行示蹤 2 2冷態(tài)；囼(yàn)結(jié)果及分析 2 2.1側(cè)墻原始布置方式 鍋爐原生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)為兩側(cè)墻對(duì)沖倒三角形布置方式。作為試驗(yàn)比較的基礎(chǔ)，首先對(duì)這種布置方式進(jìn)行了；囼(yàn)，上下兩層生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)布置方式按圖1縮小。飄帶示蹤結(jié)果表明，歲生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)水平方向的最大回流區(qū)直徑為0 5 d(d為生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)噴口直徑)，回流區(qū)長度為0.75 d，蔓生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)水平方向回流區(qū)最大直徑0.5 d，回流區(qū)長度為l.Od Z、蘿連線方向上，2生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)回流區(qū)最大直徑0.5 d，長度0.75 d；蘿生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)出口回流區(qū)最大直徑Q 25d，長度0-75d g、蘿連線方向上，彗生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)回流區(qū)最大直徑為0. 25 d，長度0.75 d：籮回流區(qū)最大直徑0.5 d，長度1. Od由以上試驗(yàn)結(jié)果，可以發(fā)現(xiàn)當(dāng)生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)噴口之間距離很近時(shí)，氣流互相擠壓互相沖擊的作用非常強(qiáng)烈，兩只生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)之間無獨(dú)立發(fā)展區(qū)域，氣流合成在一起整體流魂單只生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)出口回流區(qū)較小，回流區(qū)直徑最大為Q 5 d，最小值只有0. 25 d，無泫滿足生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)獨(dú)立穩(wěn)定運(yùn)伉由乙二醇示蹤試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，下層彗生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)出口氣流直接沖擊上層生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)出口氣流根部，使上層氣流流動(dòng)處于不穩(wěn)定狀態(tài)，擺動(dòng)劇烈，這是導(dǎo)致熱態(tài)運(yùn)行火焰劇烈波動(dòng)的主要原因 2 2.2側(cè)墻生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)距離拉開布置方式 為了減小倒三角布置方式下生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)出口氣流之間的干擾，將側(cè)墻生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)拉開一定距離進(jìn)行試驗(yàn)，由于水平方向爐膛寬度的限制。所以水平方向拉開距離較小，為240 mm(2 4d)，上下層相鄰生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)之間距離增至339 mm(3.4d)，如圖2飄帶示蹤結(jié)果表明，在水平方向測(cè)量芝生物質(zhì)顆粒燃燒機(jī)回流區(qū)最大直徑為0. 75d，長度為1. 12 5d，擴(kuò)展角為850;彗生物質(zhì)燃燒機(jī)回流區(qū)最大直徑Q 7 5d。長度0.875d。擴(kuò)展角800;蘿生物質(zhì)燃燒機(jī)回流區(qū)最大直徑0- 75d。長度1_125d，擴(kuò)展角8璺生物質(zhì)燃燒機(jī)之間距離拉開，3只生物質(zhì)燃燒機(jī)出口氣流的擴(kuò)展?fàn)顩r明顯改善；亓鲄^(qū)普遍增大。平均比原始布置方式增加1.5倍以上，擴(kuò)展角為850E右，籮與彗之間由于氣流反旋的影響，回流區(qū)擴(kuò)展角稍小。由乙二醇示蹤試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，生物質(zhì)燃燒機(jī)出口氣流基本獨(dú)立發(fā)展，下層生物質(zhì)燃燒機(jī)出口氣流沖擊上層生物質(zhì)燃燒機(jī)出口氣流根部的現(xiàn)象基本消除。生物質(zhì)燃燒機(jī)之間相互影響明顯減弱，可滿足熱態(tài)運(yùn)行時(shí)各只燃燒囂獨(dú)立組織燃燒穩(wěn)定火焰的要求。 2 2.3側(cè)墻生物質(zhì)燃燒機(jī)距離拉開。后墻加穩(wěn)燃器布置方式 在側(cè)墻布置與上一工況相同的情況下，于后墻上距側(cè)墻一定距離處，加裝一只生物質(zhì)燃燒機(jī)作為穩(wěn)燃器o飄帶示蹤結(jié)果表明，側(cè)墻下層彗生物質(zhì)燃燒機(jī)回流區(qū)直徑變?yōu)?. Od。長度1.125d，擴(kuò)展角900;茗生物質(zhì)燃燒機(jī)回流區(qū)直徑1. Od，長度1.5d，擴(kuò)展角為900;歲生物質(zhì)燃燒機(jī)回流區(qū)直徑有所減小，變?yōu)?. Sd，長度Q 875 d；后墻d生物質(zhì)燃燒機(jī)回流區(qū)直徑0. 75d，長度1.125d，擴(kuò)展角900由乙二醇示蹤試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，后墻生物質(zhì)燃燒機(jī)出口氣流在距離其噴口ld位置即與側(cè)墻生物質(zhì)燃燒機(jī)出口氣流相交匯，使側(cè)墻生物質(zhì)燃燒機(jī)出口氣流向前墻偏斜，導(dǎo)致挨近前墻的籮生物質(zhì)燃燒機(jī)回流區(qū)減小。后墻穩(wěn)燃器減小與側(cè)墻的距離。其對(duì)側(cè)墻燃燒器的影響加。憾黾悠渚嚯x，支持側(cè)墻生物質(zhì)燃燒機(jī)的穩(wěn)燃效果必下降同時(shí)后墻生物質(zhì)燃燒機(jī)與側(cè)墻生物質(zhì)燃燒機(jī)出口氣流相互沖擊，造成生物質(zhì)燃燒機(jī)區(qū)平面內(nèi)出現(xiàn)大的水平漩渦，使?fàn)t內(nèi)氣流流動(dòng)紊亂，對(duì)熱態(tài)時(shí)側(cè)墻各只生物質(zhì)燃燒機(jī)的穩(wěn)定運(yùn)行不利 2 2.4生物質(zhì)燃燒機(jī)后墻均等布置方式 將6只旋流生物質(zhì)燃燒機(jī)分兩層均等布置于后墻。如圖3可以看出，軸間距離可拉到320 mm（3.23dl下層f、蔓生物質(zhì)燃燒機(jī)回流區(qū)較太，直徑可達(dá)ld，長度也在ld以上，上層牮、蘿、6受下層影響，回流區(qū)域稍/J、6只生物質(zhì)燃燒機(jī)擴(kuò)展角都可達(dá)900左右f除g以外1出口氣流之間存在獨(dú)立發(fā)展區(qū)域，相互影響很小。消除了氣流沖刷相鄰生物質(zhì)燃燒機(jī)出口氣流根部的現(xiàn)象。生物質(zhì)燃燒機(jī)可單獨(dú)穩(wěn)定運(yùn)氰由煙霧示蹤發(fā)現(xiàn)，生物質(zhì)燃燒機(jī)區(qū)域氣流充滿度較好。無氣流偏斜沖刷爐墻的現(xiàn)象發(fā)生o因此，采用后墻布置時(shí)，出口氣流擴(kuò)展充分，能充分發(fā)揮徑向濃淡型煤粉生物質(zhì)燃燒機(jī)良好的穩(wěn)燃能力，達(dá)到鍋爐低負(fù)荷下無油穩(wěn)定運(yùn)行的目的。 2 2.5后墻生物質(zhì)燃燒機(jī)非均等布置方式 將6只旋流生物質(zhì)燃燒機(jī)分上層2只、下層4只布置于后墻，生物質(zhì)燃燒機(jī)之間距離相對(duì)后墻均等布置方式小一些。但仍大于兩倍的生物質(zhì)燃燒機(jī)直徑，如圖4示可以看出。上層蘿、6生物質(zhì)燃燒機(jī)回流區(qū)較大，直徑可達(dá)到1.2d，長度也在1. 3d以上。下層4只生物質(zhì)燃燒機(jī)由于受下層擴(kuò)展空間的限制；亓鲄^(qū)域稍小，6生物質(zhì)燃燒機(jī)擴(kuò)展角都可達(dá)8g左右（稍小于后墻均等布置方式1氣流之間有一定的影響，但影響不大相鄰氣流沖刷生物質(zhì)燃燒機(jī)出口氣流根部的現(xiàn)象得到消除，生物質(zhì)燃燒機(jī)可穩(wěn)定運(yùn)往由煙霧示蹤可發(fā)現(xiàn)，生物質(zhì)燃燒機(jī)區(qū)域氣流充滿度較好，無氣流偏斜、沖刷爐墻的現(xiàn)象發(fā)生o生物質(zhì)燃燒機(jī)采用這種后墻布置方式時(shí)，增加了下層生物質(zhì)燃燒機(jī)區(qū)的截面熱負(fù)荷，燃燒區(qū)的燃燒強(qiáng)度得到提高，煤粉顆粒在有效燃燒區(qū)內(nèi)停留時(shí)間加長，能夠改善劣質(zhì)煤著火和燃盡o出口氣流擴(kuò)展比較充分，能夠充分發(fā)揮徑向濃淡煤粉生物質(zhì)燃燒機(jī)良好的穩(wěn)燃能力，在煤質(zhì)條件適當(dāng)?shù)那闆r下，可望達(dá)到在50J/0鍋爐負(fù)荷下穩(wěn)定運(yùn)伉同時(shí)。這種布置使火焰的中心相對(duì)向下移動(dòng)，可避免由于爐膛出口煙溫的提高可能出現(xiàn)的過熱器管壁超溫現(xiàn)象由于生物質(zhì)燃燒機(jī)模型加工和安裝偏差的原因，層蔓、4回流區(qū)偏小，實(shí)際運(yùn)行中各只生物質(zhì)燃燒機(jī)出口氣流擴(kuò)展較均勻，流動(dòng)特性和范圍沒有出現(xiàn)較大差別。 3實(shí)爐的冷態(tài)、熱態(tài)試驗(yàn) 在冷態(tài)爐內(nèi)詳細(xì)模化試驗(yàn)的基礎(chǔ)上。確定了后墻生物質(zhì)燃燒機(jī)兩層非均等布置方案為最終改造方案。在燃燒器布置方式由兩側(cè)墻改為后墻非均等布置之后，進(jìn)行了實(shí)爐冷熱態(tài)試驗(yàn) 3.1冷態(tài)試驗(yàn)結(jié)果 在生物質(zhì)燃燒機(jī)的直流二次風(fēng)風(fēng)門全開和全關(guān)兩個(gè)工況下，測(cè)量了生物質(zhì)燃燒機(jī)出口中心回流區(qū)和擴(kuò)展角的大小，得出新型旋流生物質(zhì)燃燒機(jī)在非均等布置方式下的流動(dòng)狀況，來預(yù)計(jì)生物質(zhì)燃燒機(jī)在熱態(tài)運(yùn)行下的穩(wěn)燃性能在直流二次風(fēng)全關(guān)和全開下測(cè)量的中心回流區(qū)長度三n和直徑Dn和射流擴(kuò)展角T如表3和表4，由表中可見，各生物質(zhì)燃燒機(jī)出口中心回流區(qū)直徑在1.2坊以上；亓鲄^(qū)長度一般在1. 52d以上。除2生物質(zhì)燃燒機(jī)外射流擴(kuò)展角均在90以上o與冷態(tài)模型試驗(yàn)相一致，各生物質(zhì)燃燒機(jī)出口氣流均存在一段獨(dú)立擴(kuò)展區(qū)域。氣流之間無相互干擾，生物質(zhì)燃燒機(jī)出口氣流可單狼穩(wěn)定流動(dòng)，能夠滿足熱態(tài)運(yùn)行的需要o直流二次風(fēng)開大時(shí)，出口氣流射流擴(kuò)展角下降，中心回流區(qū)收縮，保證生物質(zhì)燃燒機(jī)具有良好的調(diào)節(jié)特性 3.2鍋爐熱態(tài)運(yùn)行性能試驗(yàn) 鍋爐點(diǎn)火啟動(dòng)運(yùn)行狀態(tài)良好。在正常運(yùn)行之后進(jìn)行了鍋爐低負(fù)荷和滿負(fù)荷下生物質(zhì)燃燒機(jī)性能試驗(yàn)。試驗(yàn)煤種為揮發(fā)分較高的煙煤，化驗(yàn)結(jié)果為：Car= 51. 66/0， 3. 2.1鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行下試驗(yàn)情況 在試驗(yàn)煤種下。鍋爐可在負(fù)荷為120 t／hf 5%額定負(fù)荷1下無助燃油連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行。瞬時(shí)負(fù)荷可達(dá)到100 t/h( 49Vo額定負(fù)荷)在低負(fù)荷下各只生物質(zhì)燃燒機(jī)能夠穩(wěn)定運(yùn)行，尤其是下層4只生物質(zhì)燃燒機(jī)。由于下部爐膛截面熱負(fù)荷相對(duì)較高。以及穩(wěn)定的中心回流區(qū)良好的穩(wěn)定火焰作用，使得火焰燃燒明亮無波動(dòng)，上層爐膛熱負(fù)荷較低；饳z探頭顯示略有波動(dòng)，但對(duì)整個(gè)爐膛內(nèi)的燃燒穩(wěn)定性影響不大，爐內(nèi)負(fù)壓穩(wěn)定。爐膛火焰溫度較改前有較大幅度提高。在低負(fù)荷下用光學(xué)高溫計(jì)對(duì)爐膛溫度進(jìn)行了測(cè)量測(cè)量結(jié)果如表5測(cè)量位置位于兩側(cè)墻與生物質(zhì)燃燒機(jī)軸線同一標(biāo)高的看火孔處 表5鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)爐內(nèi)火焰溫度測(cè)量 f鍋爐負(fù)荷150 t /h) ┏━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━┓ ┃ 甲側(cè) l 2 3 4 平均 ┃ ┃溫度fC l 100 960 1 040 1 300 1 100 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━┫ ┃ 乙側(cè) l 2 3 4 平均 ┃ ┃溫度fC 950 1 050 1 060 1 100 1 040 ┃ ┗━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━┛ 由低負(fù)荷試驗(yàn)可見，采用穩(wěn)燃性能優(yōu)異的徑向濃淡旋流煤粉生物質(zhì)燃燒機(jī)，并在后墻上合理地布置生物質(zhì)燃燒機(jī)，使鍋爐低負(fù)荷連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行酏力大幅度提高，可在60%負(fù)荷下無油穩(wěn)定運(yùn)行，達(dá)到鍋爐調(diào)峰的要求。 3.2.2鍋爐滿負(fù)荷下運(yùn)行生物質(zhì)燃燒機(jī)性能試驗(yàn) 在試驗(yàn)煤種下，鍋爐滿負(fù)荷時(shí)運(yùn)行穩(wěn)定，爐內(nèi)溫度水平高，爐膛負(fù)壓波動(dòng)小，過熱器無超溫現(xiàn)象，減溫水用量不大利用光學(xué)高溫計(jì)測(cè)量爐內(nèi)溫度，如表6。燃燒器火焰溫度是由其后部中心管看火孔觀察測(cè)得爐內(nèi)火焰溫度較生物質(zhì)燃燒機(jī)改前提高100℃以上，有效地改變了爐內(nèi)的燃燒狀況試驗(yàn)對(duì)飛灰和爐渣樣進(jìn)行化驗(yàn)分析，飛灰可燃物含量為1. 827/0，爐渣可燃物含量為11.%，由此算得固體不完全燃燒熱損失q4=1．醌，鍋爐的燃燒效率達(dá)到98. 4%。 表6鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)爐內(nèi)火焰溫度測(cè)量 ┏━━━━━━┳━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━┓ ┃ 甲側(cè) ┃ 1 2 3 4 平均 ┃ ┃ 溫度rC ┃1 350 1 208 1 021 1 100 1169. 8 ┃ ┣━━━━━━╋━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━┫ ┃ 乙側(cè) ┃ 1 2 3 4 平均 ┃ ┃ 溫度rC ┃1 267 1 139 1 106 - 1170. 7 ┃ ┣━━━━━━╋━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━┫ ┃生物質(zhì)燃燒機(jī)編號(hào)8 ┃ It 2# 3# 4# S e ┃ ┃ 溫度rC ┃ 170 1 100 1 226 1 250 1 122 1225 ┃ ┗━━━━━━┻━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━┛ 4結(jié)論 由旋流煤粉生物質(zhì)燃燒機(jī)冷態(tài)爐內(nèi)；囼(yàn)和實(shí)爐冷、熱態(tài)試驗(yàn)？梢缘贸鲆韵陆Y(jié)論： (1)哈熱電廠羅爐爐內(nèi)模化試驗(yàn)表明，生物質(zhì)燃燒機(jī)側(cè)墻原始布置時(shí)，由于生物質(zhì)燃燒機(jī)間距離過近。3只生物質(zhì)燃燒機(jī)相互影響大。氣流之間相互沖擊壓擠嚴(yán)重，出口氣沆回流區(qū)直徑均在0．S以下，加之鍋爐爐膛較大，爐膛熱負(fù)荷低，生物質(zhì)燃燒機(jī)區(qū)火焰溫度低，致使煤粉氣流著火不及時(shí)。燃燒效率低這是原鍋爐無法在低負(fù)荷下運(yùn)行的主要原因。 (2)爐膛模化試驗(yàn)表明，生物質(zhì)燃燒機(jī)之間的距離在24d～3.2d之間，生物質(zhì)燃燒機(jī)之間的干擾基本消除。各只生物質(zhì)燃燒機(jī)出口氣流可獨(dú)立擴(kuò)展，間距越大相互之間影響越/J\o生物質(zhì)燃燒機(jī)采用后墻非均等布置時(shí)，出口氣流的回流區(qū)可達(dá)ld以上，擴(kuò)展角達(dá)到900，生物質(zhì)燃燒機(jī)之間無干擾，下層生物質(zhì)燃燒機(jī)區(qū)爐內(nèi)氣流充滿度好，生物質(zhì)燃燒機(jī)相對(duì)集中，提高了單位體積內(nèi)燃燒熱強(qiáng)度，是比較理想的布置方式。 (3)對(duì)哈熱電廠籮爐熱態(tài)鍋爐性能測(cè)試表明，采用徑向濃淡旋流煤粉生物質(zhì)燃燒機(jī)后墻非均等布置方式，可充分發(fā)揮新型旋流煤粉生物質(zhì)燃燒機(jī)良好的低負(fù)荷穩(wěn)燃和高效燃燒的性能，在試驗(yàn)煤種條件下，鍋爐可在蒸發(fā)量120 t／h下無助燃油連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行，低負(fù)荷率可達(dá)60%。鍋爐在滿負(fù)荷下運(yùn)行時(shí)。爐膛溫度水平提高，較改前提高100℃以上，煤粉顆粒燃燒充分，燃燒效率達(dá)到98．鈮。
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