| 達(dá)冠生物質(zhì)燃燒機(jī)的穩(wěn)燃性能分析 |
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生物質(zhì)燃燒機(jī)的穩(wěn)燃性能分析 摘要：針對(duì)生物質(zhì)燃燒機(jī)燃燒低揮發(fā)份煤的穩(wěn)燃問題，介紹了擴(kuò)口、擴(kuò)錐、濃淡燃燒、齒環(huán)穩(wěn)燃器等國(guó)內(nèi)外的穩(wěn)燃措施，采用數(shù)值方法模擬了生物質(zhì)燃燒機(jī)一次風(fēng)流場(chǎng)，詳細(xì)分析了生物質(zhì)燃燒機(jī)的流場(chǎng)特性。分析得出，擴(kuò)口、擴(kuò)錐、濃淡燃燒等穩(wěn)燃措施沒有考慮煤粉氣流進(jìn)入爐膛與高溫?zé)煔獾难杆倩旌蠁栴}。在這些穩(wěn)燃措施的流場(chǎng)中，煤粉氣流進(jìn)入爐膛，除脈動(dòng)外，首先沿回流區(qū)外緣流動(dòng)，向外張，而不是迅速與熱煙氣混合，因此，對(duì)于低揮發(fā)份煤不能起到良好的穩(wěn)燃作用。提出了解決旋流燃燒穩(wěn)燃問題的新的研究方向，拓展了穩(wěn)燃理論，介紹了花瓣形穩(wěn)燃器，為旋流燃燒穩(wěn)燃技術(shù)的發(fā)展提供了新思路。 我國(guó)貧煤、無煙煤等低揮發(fā)份煤的資源極其豐富但這些煤種由于揮發(fā)份釋放速率低，著火溫度蒜可燃性能差，極不易著火與燃盡，調(diào)峰運(yùn)行十分困難。 國(guó)內(nèi)對(duì)于難燃的低揮發(fā)份煤，習(xí)慣采用四角切圓燃燒方式。但隨鍋爐容量的增加，氣流余旋在爐膛出口和水平煙道所產(chǎn)生的流場(chǎng)與溫度場(chǎng)的不均勻性也增大。據(jù)統(tǒng)計(jì)，200 MW機(jī)組爐膛出口煙溫最大偏差約為100℃300 MW機(jī)組爐膛出口最大煙溫偏差約為100℃～150℃600 MW機(jī)組爐膛出口最大偏差約為150℃～200℃，有些甚至可達(dá)180℃～第3期趙伶伶，等：生物質(zhì)燃燒機(jī)的穩(wěn)燃性能分析 。365。240℃”，鍋爐過熱器和再熱器甚至頻繁發(fā)生爆管事故，影響鍋爐運(yùn)行的安全性和可靠性。 生物質(zhì)燃燒機(jī)在爐膛中一般采用對(duì)沖布置，爐內(nèi)流場(chǎng)不存在整體旋流，火焰充滿度好，流場(chǎng)均勻；在爐膛出口處和水平煙道內(nèi)煙氣溫度也比較均勻，不存在四角切圓燃燒特有的爐膛出口氣流余旋，而造成流場(chǎng)和溫度場(chǎng)的嚴(yán)重不均。因此，對(duì)大容量鍋爐，多數(shù)采用生物質(zhì)燃燒機(jī)。 傳統(tǒng)觀念認(rèn)為：生物質(zhì)燃燒機(jī)一般只燒Q！16.8 MJ/kg,y【>25%的煤，很少設(shè)計(jì)用于燃燒低揮發(fā)份煤（貧煤、無煙煤）。對(duì)以生物質(zhì)燃燒機(jī)燃燒低揮發(fā)分煤的深入研究，在國(guó)內(nèi)尚屬空白。對(duì)于低揮發(fā)分煤，單純的煤粉濃度和氣流初溫等因素不足以在離噴口附近即行著火，針對(duì)我國(guó)進(jìn)口大容量鍋爐(300 MW功率以上)多數(shù)采用墻式布置的生物質(zhì)燃燒機(jī)的現(xiàn)狀，對(duì)生物質(zhì)燃燒機(jī)的穩(wěn)燃問題應(yīng)進(jìn)行深入研究。因此，需要對(duì)其進(jìn)行詳細(xì)的流場(chǎng)分析。本文首先介紹國(guó)內(nèi)外生物質(zhì)燃燒機(jī)穩(wěn)燃措施，然后進(jìn)行其流場(chǎng)特性分析，最后提出解決穩(wěn)燃問題的新的研究方向。 1 國(guó)內(nèi)外穩(wěn)燃措施 1.1擴(kuò)口、擴(kuò)錐 一般生物質(zhì)燃燒機(jī)的一次風(fēng)管或二次風(fēng)管或二者都采用擴(kuò)口，這已成為普遍現(xiàn)象。擴(kuò)口對(duì)氣流起著一定程度酌導(dǎo)流作用，增加擴(kuò)口角度可以使回流區(qū)加寬，增大回流區(qū)與高溫?zé)煔獾慕佑|面積。 有些燃燒器出口設(shè)有擴(kuò)流錐，也稱為鈍體。氣流經(jīng)過其后，產(chǎn)生“脫流”，在它后面出現(xiàn)一個(gè)回流區(qū)。圖1所示為一軸向葉片型生物質(zhì)燃燒機(jī)，一次風(fēng)出口處裝有一蘑菇型擴(kuò)流錐，擴(kuò)流錐尾跡的回流區(qū)有助于煤粉氣流的著火。擴(kuò)流錐的形式多種多樣，對(duì)于無中心風(fēng)管的煤粉燃燒器，擴(kuò)流錐固定在燃燒器中心桿上；國(guó)外另一種擴(kuò)流錐為多層錐形圈，也稱多層盤式穩(wěn)燃器。 擴(kuò)流錐的位置可以伸縮，可以調(diào)節(jié)一次風(fēng)的出口速度和氣流擴(kuò)散角的大小，在燃用低揮發(fā)份煤時(shí)，習(xí)慣將擴(kuò)流錐的錐角增大，以增加高溫?zé)煔獾幕亓，但同時(shí)也增加了煤粉顆粒與擴(kuò)流錐表面撞擊的幾率，撞擊后失去動(dòng)能的煤粉顆粒，將從氣粉流中分離出來，未燒完就掉落到鍋爐的冷灰斗中，形成不完全燃燒損失。 1.2氣流旋轉(zhuǎn) 對(duì)于燃用貧煤和無煙煤的生物質(zhì)燃燒機(jī)，一般采用二次風(fēng)更強(qiáng)烈（與燃燒煙煤相比）的旋轉(zhuǎn)，即采用更大的旋流強(qiáng)度，有時(shí)對(duì)一次風(fēng)也施加旋轉(zhuǎn)，企圖造成更多的高溫?zé)煔饣亓鳎S多進(jìn)口鍋爐在一次風(fēng)中靠近風(fēng)粉氣流出口處插入葉片式或螺旋槳式穩(wěn)燃器造成一次風(fēng)粉氣流旋轉(zhuǎn)，以加快難燃貧煤和無煙煤的著火燃燒。 但氣流的旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度過大，會(huì)加速一、二次風(fēng)之間的混合；一次風(fēng)的旋轉(zhuǎn)更使一次風(fēng)中的煤粉顆粒快速向二次風(fēng)側(cè)擴(kuò)散，反而會(huì)推遲煤粉氣流的著火，因此，僅采取加強(qiáng)氣流旋轉(zhuǎn)的措施不能解決貧煤和無煙煤的穩(wěn)定燃燒問題。 1.3濃淡燃燒器 濃淡燃燒器‘3（圖2），通過在一次風(fēng)管內(nèi)加裝百葉窗式濃淡煤粉分離器，將風(fēng)粉氣流分為內(nèi)濃外淡兩股。將濃相煤粉氣流走內(nèi)圈的設(shè)計(jì)，是為了讓它在進(jìn)入爐內(nèi)后直接與回流區(qū)的高溫?zé)煔饨佑|，有利其著火；淡相細(xì)煤粉在外圈，著火燃燒并不困難。為了增加回流區(qū)的尺寸和高溫?zé)煔獾幕亓髁，中心風(fēng)管在出口處采用了角度較大(40。)的擴(kuò)口。不過現(xiàn)有濃淡煤粉燃燒器有其缺點(diǎn)，即容易造成結(jié)渣舊。 此外，據(jù)某些電廠反映，這種濃淡燃燒器在燃燒揮發(fā)份較低的煤時(shí)效果并不理想。其原因可能在于百葉窗分離器的濃淡分離效果被中心風(fēng)管擴(kuò)口的導(dǎo)。向作用所抵消：高速濃相煤粉氣流在中心風(fēng)管擴(kuò)口的引導(dǎo)下在燃燒器出口處又與速度相對(duì)較低的淡相煤粉氣流混合；此外粗煤粉慣性大，甚至?xí)┻^淡相風(fēng)粉層沖向二次風(fēng)氣流區(qū)，并過早地與二次風(fēng)混合而影響燃燒效果。而且中心風(fēng)管擴(kuò)口的角度過大會(huì)導(dǎo)致與煤粉顆粒的碰撞，不利于煤粉的完全燃燒。 1.4齒環(huán)穩(wěn)燃器 這一技術(shù)存在于進(jìn)口鍋爐中，在一次風(fēng)管中加裝齒環(huán)形或齒形穩(wěn)燃器是許多進(jìn)口鍋爐用于穩(wěn)定燃燒的技術(shù)。齒形或齒環(huán)形穩(wěn)燃器有裝在一次風(fēng)粉氣流外緣的，也有裝在內(nèi)緣的。圖3是德國(guó)Babcock公司DS燃燒器H上的齒環(huán)穩(wěn)燃器示意圖，該齒環(huán)穩(wěn)燃器裝在一次風(fēng)粉氣流外側(cè)。此外法國(guó)S teinmuler公司的SM-IV型燃燒器舊，美國(guó)（加拿大）B硎公司的典型DRB-XCL燃燒器‘61等也均將齒形穩(wěn)燃器裝在一次風(fēng)粉氣流外側(cè)。丹麥B8NV Enegy公司則將齒環(huán)穩(wěn)燃器附著在一次風(fēng)粉氣流內(nèi)側(cè)或內(nèi)側(cè)和外側(cè)均裝齒環(huán)穩(wěn)燃器。 齒或齒環(huán)穩(wěn)燃器由～圈小齒（或再加一圓環(huán)）組成。其目的是在齒的背流面形成許多小渦流，如圖4所示，以穩(wěn)定煤粉氣流的著火。附著在一次風(fēng)粉氣流外側(cè)的齒形或齒環(huán)形穩(wěn)燃器形成的回流區(qū)，處于一、二次風(fēng)之間的環(huán)形區(qū)域，回流區(qū)的溫度不高，僅靠這一回流區(qū)難于穩(wěn)定煤粉的著火燃燒，但它有適當(dāng)阻止一次風(fēng)與二次風(fēng)過早混合和阻擋煤粉（特別是粗煤粉）向二次風(fēng)擴(kuò)散的趨勢(shì)，還可以讓適量煤粉顆粒進(jìn)入高溫內(nèi)回流區(qū)，對(duì)煤粉穩(wěn)燃有一定作用；附著在一次風(fēng)內(nèi)側(cè)的齒形或齒環(huán)形穩(wěn)燃器有助于高溫?zé)煔獾幕亓，?duì)煤粉氣流的著火燃燒有一定作用。 齒形和齒環(huán)形穩(wěn)燃器的主要缺點(diǎn)，一是齒太小，其在背流面所形成的小渦流可能不穩(wěn)定，穩(wěn)燃效果不顯著，二是齒和齒環(huán)均非流線形，流動(dòng)阻力大，容易遭受煤粉氣流的磨損，壽命短。因此，本文認(rèn)為，裝在一次風(fēng)外緣的該型穩(wěn)燃器在降低NO。排放方面性能較好，但對(duì)低揮發(fā)份燃料的燃燒不具備特殊的優(yōu)越性。 1.5運(yùn)行參數(shù)調(diào)節(jié) 此外，適當(dāng)降低一次風(fēng)速和風(fēng)率（提高煤粉濃度），采用熱風(fēng)送粉，控制煤粉細(xì)度，以及妥善處理三次風(fēng)等也可起到穩(wěn)燃作用，但這些調(diào)節(jié)手段一般還受到其他因素的限制，常配合其他穩(wěn)燃方式，起到輔助作用。 2生物質(zhì)燃燒機(jī)流場(chǎng)特性 生物質(zhì)燃燒機(jī)是利用旋轉(zhuǎn)氣流形咸有利于著火的回流區(qū)以及氣流混合強(qiáng)烈的特點(diǎn)來燃燒煤粉的；亓鲄^(qū)外層是溫度較低的二次風(fēng)，起助燃作用。對(duì)煤粉的著火起決定作用的是煤粉氣流與高溫?zé)煔獾慕佑|與熱交換，因此，本文重點(diǎn)研究一次風(fēng)的流場(chǎng)特性。 2.1 常規(guī)生物質(zhì)燃燒機(jī)的流場(chǎng)及燃燒特點(diǎn) 所謂‘常規(guī)”是指我國(guó)在生物質(zhì)燃燒機(jī)中采用較多的軸向葉片式生物質(zhì)燃燒機(jī)。這類燃燒器是靠二次風(fēng)（或二次風(fēng)與一次風(fēng)）旋流及出口加裝擴(kuò)口或擴(kuò)錐而形成爐內(nèi)高溫?zé)煔獾姆聪蚧亓鱽砑訜崦悍蹥饬鞑⑹怪鹑紵。中心回流區(qū)的存在是這類燃燒器的重要特點(diǎn)，它為煤粉的著火提供主要熱量來源；亓鲄^(qū)的外邊界是一速度梯度很大的剪切層，剪切層在回流區(qū)尾部匯合，使煤粉氣流閉合。 本文采用數(shù)值計(jì)算方法㈤，模擬出不同中心風(fēng)管擴(kuò)口角度下一次風(fēng)的流場(chǎng)分布，如圖5、圖6所示，從圖中可明顯看出回流剪切層的形狀變化。高溫流體的熱量隨回流帶到燃燒器出口部位，剪切層 流體的脈動(dòng)及流體的卷吸使高溫回流流體與煤粉氣流之間發(fā)生熱、質(zhì)交換，加熱煤粉氣流，直至著火燃燒。所以，生物質(zhì)燃燒機(jī)的煤粉氣流是在剪切層附近開始著火燃燒的，并由內(nèi)向外擴(kuò)展。 回流區(qū)向煤粉氣流提供的著火熱來源于兩方面：一是回流高溫?zé)煔獾臒崃，其大小既取決于回流第3期趙伶伶，等：生物質(zhì)燃燒機(jī)的穩(wěn)燃性能分析 。367。煙氣溫度的高低和回流量的多少，還取決于回流煙氣與風(fēng)粉氣流混合的強(qiáng)烈程度；二是進(jìn)入回流區(qū)中煤粉顆粒的燃燒熱，其量取決于進(jìn)入回流區(qū)的煤粉顆粒量及其在回流區(qū)的燃燒程度。 在風(fēng)粉氣流與回流區(qū)之間的剪切層邊界上，風(fēng)粉氣流與回流區(qū)流體之間發(fā)生質(zhì)交換。剛從燃燒器流出的風(fēng)粉氣流，動(dòng)能較高，將回流區(qū)流體卷吸到其內(nèi)表面與風(fēng)粉氣流平行流動(dòng)；沿風(fēng)粉氣流流向在剪切層后部區(qū)域，風(fēng)粉氣流的動(dòng)能明顯降低，卷吸能力減弱，相反，在流動(dòng)過程中風(fēng)粉氣流范圍擴(kuò)張，回流區(qū)寬度尺寸逐漸變小，部分風(fēng)粉氣流因被擠壓而穿過剪切層進(jìn)入回流區(qū)，并折向作反向流動(dòng)，成為回流流體；亓鲄^(qū)流體質(zhì)量的守衡條件是在火焰根部被風(fēng)粉氣流卷吸的回流區(qū)流體的質(zhì)量應(yīng)與剪切層后部由風(fēng)粉氣流折回至回流區(qū)的流體質(zhì)量處于平衡。在剪切層邊界上，在風(fēng)粉氣流與回流區(qū)之間還進(jìn)行著固相（煤粉）顆粒的交換。剪切層流體的脈動(dòng)是風(fēng)粉氣流與回流流體之間的氣相質(zhì)交換和固相質(zhì)交換的動(dòng)力，但脈動(dòng)速度較小，是主流速度的百分之幾（比主流速度約小二個(gè)數(shù)量級(jí)），對(duì)固相質(zhì)交換而言，流體脈動(dòng)只會(huì)導(dǎo)致極微細(xì)煤粉顆粒的遷移，而且，脈動(dòng)造成的遷移是隨機(jī)的。另一糞固相質(zhì)交換是隨被卷吸的回流流體帶出回流區(qū)和隨被擠壓的風(fēng)粉氣流進(jìn)入回流區(qū)的氣相交換過程中發(fā)生的。在組織旋流燃燒時(shí)應(yīng)著重注意后一類固相的質(zhì)交換。 在剪切層邊界上還發(fā)生熱交換。沿流體的流動(dòng)方向，在剪切層不同位置將發(fā)生方向或大小不同的熱交換過程。在剪切層后部區(qū)域，在揮發(fā)份充分燃燒并有部 分焦碳也開始燃燒風(fēng)粉氣流溫度大幅度提高的情況下，熟流方向是由風(fēng)粉氣流指向回流區(qū)的；當(dāng)風(fēng)粉氣流中燃燒所產(chǎn)生的熱量不足以大幅度提高其溫度時(shí)，熱流方向則仍然是由回流區(qū)指向風(fēng)粉氣流。維持回流區(qū)高溫流體溫度的條件是，在火焰根部區(qū)域，從回流區(qū)傳遞給風(fēng)粉氣流的熱量應(yīng)與剪切層尾部區(qū)域由風(fēng)粉氣流傳遞給回流區(qū)流體的熱量保持平衡。當(dāng)后者在數(shù)量上不能補(bǔ)償前者時(shí)，回流區(qū)中流體溫度就要降低，直至發(fā)生火焰滅火。在這種情況下，采取僅提高回流量的措施是難以強(qiáng)化燃料燃燒的，因?yàn)榛亓髁刻岣咭馕吨亓鲄^(qū)中也有溫度不高的氣流加入，不足以維持回流區(qū)的溫度水平。 如果能夠讓風(fēng)粉氣流中較多的煤粉顆粒，尤其是粗煤粉顆粒進(jìn)入回流區(qū)，對(duì)強(qiáng)化燃料的燃燒是有利的：一方面，煤粉在回流區(qū)內(nèi)有較多的停留時(shí)間，對(duì)粗煤粉燃盡有利；另一方面，煤粉在回流區(qū)內(nèi)燃燒可補(bǔ)充回流流體一部分熱量。 分析流場(chǎng)圖（圖5和圖6）看出：中心風(fēng)管擴(kuò)口角度增大時(shí)，回流區(qū)范圍擴(kuò)大，回流量增加，對(duì)煤粉氣流的著火和穩(wěn)燃將有所改善，但風(fēng)粉氣流與回流煙氣之間的熱質(zhì)交換機(jī)理仍然主要是剪切層上流體的脈動(dòng)，脈動(dòng)產(chǎn)生的熱質(zhì)交換強(qiáng)度比宏觀對(duì)流強(qiáng)度要低很多。從這一觀點(diǎn)出發(fā)，目前采取的中心風(fēng)管加裝擴(kuò)口、擴(kuò)錐、一次風(fēng)旋流等措施，很難說能根本上強(qiáng)化低揮發(fā)份燃料的燃燒。 2.2徑向速度場(chǎng)及擴(kuò)口角度對(duì)流場(chǎng)的影響 圖5和圖6上還示出了流場(chǎng)中徑向速度為零的線，該曲線左邊，徑向速度為正值，曲線右邊則為負(fù)值。由圖看出，徑向速度零值線大概以中心回流區(qū)最寬邊界為分界，在回流區(qū)最寬邊界左邊（靠近燃燒器），徑向速度為正值；在最寬邊界右邊（遠(yuǎn)離燃燒器），徑向速度為負(fù)值。 由回流流體（高溫?zé)煔猓┲赶蛑髁髁黧w（煤粉氣流）的正向徑向速度和由主流流體指向回流流體的負(fù)向速度的存在，有利于兩流體之間氣、固兩相的熱質(zhì)交換。由這兩幅圖還可以看出，煤粉氣流在進(jìn)入爐內(nèi)后，直至回流區(qū)最寬邊界這段距離上，由于擴(kuò)錐面的引導(dǎo)，在煤粉氣流中也存在正向的徑向速度。該徑向速度不僅會(huì)使氣流向外擴(kuò)展，還會(huì)引導(dǎo)氣流中的煤粉顆粒向外擴(kuò)散，致使在煤粉氣流進(jìn)入爐內(nèi)后，煤粉顆粒沿氣流外緣流動(dòng)，無形中增加了煤粉顆粒進(jìn)入回流區(qū)的障礙。當(dāng)旋流二次風(fēng)加入后，這種現(xiàn)象將更加嚴(yán)重。 因此，擴(kuò)流錐擴(kuò)口角度的增加，雖然增加了回流區(qū)的回流量，但同時(shí)也提高了煤粉氣流進(jìn)入爐內(nèi)時(shí)的正向徑向速度，煤粉顆粒‘趨外”的趨勢(shì)更加明顯。煤粉顆粒將更難從煤粉氣流中進(jìn)入回流區(qū)。對(duì)于低揮發(fā)份煤的著火燃燒這是丙個(gè)相互矛盾的因素，這也是加裝擴(kuò)流錐或增加擴(kuò)流錐外擴(kuò)角度無法根本改善低揮發(fā)份燃料著火燃燒的另一個(gè)原因。 此外，大擴(kuò)口還會(huì)造成煤粉氣流撞擊錐面的動(dòng)量損失，使部分煤粉撞擊后還未來得及燃燒就直接落入冷灰斗，造成爐渣不完全燃燒熱損失及擴(kuò)口的磨損。 3穩(wěn)燃原理的拓展 對(duì)于低揮發(fā)份煤，單純的煤粉濃度和氣流初溫等因素還不足以在離噴口附近即行著火，在此本文提出為穩(wěn)定煤粉燃燒，可供選擇的有效途徑有：①增加進(jìn)入中心回流區(qū)的煤粉量，以提高中心回流區(qū)的煙氣溫度；②提高煤粉氣流與高溫?zé)煔鉄豳|(zhì)交換的強(qiáng)度。要增加湍流混合換熱強(qiáng)度，光靠煤粉氣流與回流區(qū)外邊界的脈動(dòng)是不夠的，還必須加大煤粉氣流與熱煙氣的摻混強(qiáng)度，例如在射流的內(nèi)部或側(cè)面形成強(qiáng)烈擾動(dòng)，采用各種辦法在煤粉氣流的內(nèi)部或外側(cè)形成高溫?zé)煔獾幕亓鲄^(qū)，促使高濃度煤粉氣流進(jìn)入回流區(qū)，強(qiáng)化高溫?zé)煔鈱?duì)煤粉氣流的加熱等。 基于上述原理，東南大學(xué)提出了一種新型穩(wěn)燃裝置，花瓣穩(wěn)燃器障胡(圖7)0該型穩(wěn)燃器，除中心回流區(qū)外，煤粉氣流的內(nèi)部和外側(cè)形成軸向和徑向多種回流區(qū)，流場(chǎng)分布如圖8所示，使煤粉與高溫?zé)煔鈴?qiáng)烈混合；解決了傳統(tǒng)燃燒器煤粉顆粒迅速向二次風(fēng)擴(kuò)靚不利于煤粉著火的現(xiàn)狀；同時(shí)使部分煤粉犄別是粗煤粉粒顆在離開燃燒器噴口時(shí)能立即進(jìn)入高溫回流區(qū)，在回流區(qū)中著火燃燒并反復(fù)循環(huán)，從而強(qiáng)化了高溫?zé)煔鈱?duì)煤粉氣流的加熱。該型燃燒器存在一個(gè)較大的負(fù)氧燃燒區(qū)，對(duì)降低NOx十分有利。 4結(jié) 論 本文通過模擬空預(yù)器現(xiàn)場(chǎng)工作環(huán)境，獲得了空預(yù)器在正常工況、出現(xiàn)火情時(shí)的圖像信息，通過小波包變換，對(duì)分解后系數(shù)熵進(jìn)行分析，得到一組特征集，以此對(duì)空預(yù)器工況進(jìn)行識(shí)別，試驗(yàn)結(jié)果表明，可以準(zhǔn)確地判斷出空預(yù)器是否發(fā)生火情；谠摲椒ǖ腻仩t空氣預(yù)熱器熱點(diǎn)檢測(cè)系統(tǒng)已經(jīng)成功應(yīng)用于國(guó)內(nèi)外數(shù)臺(tái)200 MW容量以上的發(fā)電機(jī)組上。
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