| 低氮生物質(zhì)燃燒機(jī)的改造與解決方案 |
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鄭州達(dá)冠節(jié)能環(huán)保設(shè)備有限公司
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低氮生物質(zhì)燃燒機(jī)的改造與解決方案 0 慨 述 某型300 MW機(jī)組的燃用煤種為無(wú)煙煤與貧煤的混煤，NOx排放濃度在600:-1 300 mglms。為滿足《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》( G13223 -2011)的要求，控制NOx排放濃度至50 mglms以下，對(duì)相關(guān)設(shè)備進(jìn)行了改造。為了減少SCR脫硝設(shè)備投資及降低運(yùn)行成本，啟動(dòng)了低氮燃燒改造工程。通過(guò)對(duì)生物質(zhì)燃燒機(jī)、分級(jí)配風(fēng)、衛(wèi)燃帶的改造，可將脫硝入口NOx排放濃度降低至約800 mglm3。通過(guò)脫硝系統(tǒng)后，煙囪入口的排放濃度為50 mglms，實(shí)現(xiàn)了超凈排放，NOx排放濃度達(dá)到了預(yù)期效果。但在系統(tǒng)改造后，鍋爐產(chǎn)生了嚴(yán)重結(jié)渣現(xiàn)象，采用改造衛(wèi) 1 鍋爐概況 該機(jī)組鍋爐為亞臨界壓力、一次中間再熱、自然循環(huán)、雙拱型單爐膛、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、尾部雙煙道、“W”型火焰燃煤鍋爐[1-2]。每臺(tái)鍋爐配24只雙旋風(fēng)筒式生物質(zhì)濃縮型生物質(zhì)燃燒機(jī)，配備4臺(tái)雙雙出直吹式鋼球磨煤機(jī)，生物質(zhì)燃燒機(jī)為前后墻拱上布置，一次風(fēng)粉經(jīng)濃淡分離，90%粉~-50%風(fēng)由噴燃器口進(jìn)入，抽出的10%粉+50%風(fēng)，由下?tīng)t膛部位乏氣風(fēng)口進(jìn)入口]。鍋爐的主要參數(shù)，如表1所示。 該機(jī)組的燃用煤種為50%陽(yáng)泉無(wú)煙煤+50%壽陽(yáng)貧煤的的混煤；校核煤種(A)為70%陽(yáng)泉無(wú)蟈煤+30%壽陽(yáng)貧煤；校核煤種(B)為100%陽(yáng)泉無(wú)煙煤。這些煤均屬于高熱值、難著火、難燃盡、不易結(jié)渣的煤種。 表1 鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù) ┏━━━━━━━━━━━━━━━┳━━━━━━━━┳━━━━━━━━┳━━━━━━━┓ ┃ ┃ ┃ ┃ 60% F:CR ┃ ┃ 名 稱 ┃B- MCR ┃ F.CR ┃ ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃過(guò)熱蒸汽流量／t．h-l ┃ 1025 ┃ 935 ┃ 561 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃過(guò)熱蒸汽出口壓力／MPa ┃ 17. 28 ┃ 17. 11 ┃ 1 6.7，l ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃過(guò)熱蒸汽出口溫度／℃ ┃ 540 ┃ 540 ┃ 540 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃再熱蒸汽流量／t．h1 ┃ 851. 37 ┃ 780. 75 ┃ 480. 27 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃再熱蒸汽進(jìn)／出口壓力,/MPa ┃ 3. 82/'3. 63 ┃ 3. 46 j3. 28 ┃ 2. 10/2．O ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃再熱蒸汽進(jìn)／出口溫度／℃ ┃ 324/540 ┃ 316/540 ┃ 285.5 j540 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃給水溫度／℃ ┃ 273 ┃ 267 ┃ 237 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃爐膛出口煙氣溫度 ┃ 1120 ┃ 1102 ┃ 1006 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃排煙溫度／℃（修正前／后） ┃ 1 26門(mén)1 9 ┃ 121／114 ┃ 110/103 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃空氣預(yù)熱器進(jìn)口風(fēng)溫／℃ ┃ 20 ┃ 20 ┃ 20 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃空氣預(yù)熱器出口一次風(fēng)溫／℃ ┃ 328 ┃ 321 ┃ 299 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃空氣預(yù)熱器出口二次風(fēng)溫／℃ ┃ 313 ┃ 306 ┃ 294 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃}目爐熱效率／%（按低位熱值） ┃ 90. 60 ┃ 90. 71 ┃ 91. 34 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃爐膛斷面熱負(fù)荷/kW．ffl-2 ┃ 4772 ┃ 4424 ┃ 281 7 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)c【 ┃ 1. 30 ┃ | ┃ ／ ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃過(guò)熱蒸汽阻力/MPa ┃ 1.2 ┃ 1. 05 ┃ 0. 52 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃再熱蒸汽阻力/MPa ┃ 0. 19 ┃ 0. 18 ┃ O.l ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃省煤器阻力/MPa ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ 0. 13 ┃ 0. 13 ┃ 0. 11 ┃ ┃（不包括位差） ┃ ┃ ┃ ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃}日爐本體煙氣阻力/Pa ┃ 877 ┃ 5 ┃ | ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃空氣預(yù)熱器一次風(fēng)阻力/Pa ┃ 210 ┃ | ┃ ! ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃空氣預(yù)熱器二次風(fēng)阻力jPa ┃ 840 ┃ | ┃ | ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃空氣預(yù)熱器煙氣側(cè)阻力jPa ┃ 880 ┃ | ┃ ／ ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃生物質(zhì)燃燒機(jī)一次風(fēng)阻力／Pa ┃ 1 496 ┃ 1 875 ┃ 5 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃生物質(zhì)燃燒機(jī)二次風(fēng)阻力／Pa ┃ 1155 ┃ ┃ 5 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃單個(gè)生物質(zhì)燃燒機(jī)出力/kg．h-1 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ 5 373 ┃ 6 642 ┃ 4 230 ┃ ┃（生物質(zhì)） ┃ ┃ ┃ ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃投入運(yùn)行的生物質(zhì)燃燒機(jī)數(shù)量／個(gè) ┃ 24 ┃ 18 ┃ 18 ┃ ┗━━━━━━━━━━━━━━━┻━━━━━━━━┻━━━━━━━━┻━━━━━━━┛ 2 W型火焰燃燒技術(shù) W型火焰鍋爐為了燃燒難燃無(wú)煙煤，通常采取高生物質(zhì)濃度、高溫、高氧量集中送風(fēng)、高停留時(shí)間方式組織燃燒，而高氧量集中送風(fēng)，是造成鍋爐NOx排放濃度高達(dá)1 200～2 000 mg／m3的主要原因，其中熱力型NOx所占的比例較高，這也是無(wú)煙煤W型鍋爐通過(guò)燃燒控制NOx難度高的主要原因‘們。 現(xiàn)代的低NOx燃燒技術(shù)，是將煤質(zhì)、制粉系統(tǒng)、生物質(zhì)燃燒機(jī)、二次風(fēng)及燃燼風(fēng)等技術(shù)作為一個(gè)整體考慮。以低NOx生物質(zhì)燃燒機(jī)與空氣分級(jí)為核心，在爐內(nèi)組織燃燒溫度、氣氛與停留時(shí)間，形成早期的、強(qiáng)烈的、生物質(zhì)快速著火欠氧燃燒狀態(tài)，利用燃燒過(guò)程產(chǎn)生的氨基中間產(chǎn)物來(lái)抑制或還原已經(jīng)生成的NOx。針對(duì)W型火焰鍋爐，如倆在高溫下組織爐內(nèi)空氣分級(jí)燃燒，尤其是控制高溫區(qū)域內(nèi)的氧量，是抑制NOx生成濃度的關(guān)鍵。此外，還需兼顧生物質(zhì)燃盡、防結(jié)渣與腐蝕等問(wèn)題。 2.1 生物質(zhì)燃燒機(jī) 生物質(zhì)生物質(zhì)燃燒機(jī)的首要任務(wù)是燃燒。W型火焰鍋爐除采用長(zhǎng)火焰大回流燃燒方式外，還采用細(xì)生物質(zhì)（篩余Roo與煤的揮發(fā)分?jǐn)?shù)值相近）、低一次風(fēng)煤比（約1.2）、生物質(zhì)濃縮（濃縮分離后，濃相一次風(fēng)煤比約0.7）、低一次風(fēng)率(15%～20%)、低射流速度(10～15 m／s)、一次風(fēng)粉預(yù)熱（風(fēng)粉溫度通常約100℃，一次風(fēng)粉置換或熱風(fēng)送粉可達(dá)1 90℃），采用噴嘴穩(wěn)燃鈍體等措施，以降低生物質(zhì)的著火熱，提高揮發(fā)分的析出速率和析出量。設(shè)備布置形式，如圖1所示。高濃度生物質(zhì)在高溫?zé)煔庵械臐獾钊紵，能?shí)現(xiàn)生物質(zhì)的早期著火燃燒。同時(shí)，還為在火焰鋒面上通過(guò)缺氧氣氛控制早期的燃料型NOx生成，創(chuàng)造了有利條件。 2.2 爐內(nèi)空氣分級(jí) 為增加濃相生物質(zhì)在欠氧氣氛區(qū)域內(nèi)的停留時(shí)間，充分利用燃燒初期產(chǎn)生的氨基中間產(chǎn)物，提高燃燒過(guò)程中的NOx自還原能力，通常推遲生物質(zhì)燃燒機(jī)區(qū)域的二次風(fēng)與一次風(fēng)的混合，并在爐膛上部布置一層或多層高位燃燼風(fēng)，在爐內(nèi)縱向形成大范圍的空氣分級(jí)燃燒。早期的W型火焰鍋爐，在燃燒室內(nèi)采取多級(jí)分級(jí)配風(fēng)，減少燃燒初期的助燃空氣摻入量，F(xiàn)時(shí)的W型火焰鍋爐，還將部分助燃空氣，從二次風(fēng)中分離，構(gòu)成分離式的燃燼風(fēng)SOFA，如圖2所示，使生物質(zhì)燃燒機(jī)區(qū)域的過(guò)？諝庀禂(shù)小于0.8～0.9，控制燃燒初期的燃料型NOx的生成，并通過(guò)燃燼風(fēng)的后期加入，完成焦炭、CO及其它中間產(chǎn)物的燃盡。 3 改造方案 該型機(jī)組低氮改造的原理，是似低氮生物質(zhì)燃燒爐與空氣分級(jí)配風(fēng)為核心，在爐內(nèi)組織燃燒溫度、氣氛與停留時(shí)間，形成早期的、強(qiáng)烈的、生物質(zhì)快速著火欠氧燃燒，利用燃燒過(guò)程產(chǎn)生的氨基中間產(chǎn)物，抑制或還原已經(jīng)生成的NOx。主要從以下幾個(gè)方面進(jìn)行了改造。 3.1 燃燒設(shè)備的改造 拆除原有的雙旋風(fēng)生物質(zhì)燃燒爐，采用直流式帶中心風(fēng)生物質(zhì)生物質(zhì)燃燒爐。改造后的生物質(zhì)濃縮器獨(dú)立布置于生物質(zhì)燃燒爐前，一次風(fēng)粉混合物經(jīng)過(guò)生物質(zhì)濃縮器，利用其中心擋塊和旋流葉片分離生物質(zhì)氣流，使生物質(zhì)氣流分成中心的淡粉氣流和外圍的濃粉氣流，分別引入乏氣噴口和生物質(zhì)燃燒爐一次風(fēng)噴口。中心風(fēng)引自中心風(fēng)母管。在直流生物質(zhì)燃燒爐內(nèi)布置中心風(fēng)的主要作用，是在槍運(yùn)行時(shí)用作燃油配風(fēng)，提供油槍點(diǎn)火所需要的根部風(fēng)，避免燃油時(shí)出現(xiàn)冒黑煙的情況。在油槍停運(yùn)時(shí)，起到冷卻油槍并保護(hù)生物質(zhì)燃燒爐端部，防止煙氣倒灌及灰渣積聚的作用。 3.2 分級(jí)配風(fēng)改造 3.2.1 二次風(fēng)系統(tǒng)改造 拱上原有3個(gè)風(fēng)門(mén)，合并為1個(gè)拱上二次風(fēng)門(mén)。原有的拱下垂直墻上的2個(gè)二次風(fēng)風(fēng)口被取消，對(duì)剩余的二次風(fēng)風(fēng)口進(jìn)行重新設(shè)計(jì)，布置為拱下二次風(fēng)口，并增設(shè)導(dǎo)流板，使風(fēng)口向下，以30。的角度進(jìn)入爐膛。改造后的拱上二次風(fēng)和拱下二次風(fēng)的風(fēng)量，分別占總風(fēng)量的39. 2%和16. 8%，配含上爐膛下部燃盡風(fēng)的進(jìn)入，有利于形成合理的分級(jí)配風(fēng)，使拱下主燃燒區(qū)域處于還原性氣氛，對(duì)于抑制NOx排放也更為有利。 生物質(zhì)燃燒爐二次風(fēng)箱劃分為24個(gè)獨(dú)立的配風(fēng)單元，對(duì)每個(gè)生物質(zhì)燃燒爐的二次風(fēng)實(shí)行單獨(dú)控制，每個(gè)配風(fēng)單元由上部風(fēng)箱和下部風(fēng)箱兩部分組成。在上部風(fēng)箱改造時(shí)，拆除了原來(lái)風(fēng)室。下部風(fēng)箱改造時(shí)，拆除了 原風(fēng)門(mén)的擋板，安裝新的拱下二次風(fēng)風(fēng)門(mén)。翼墻增加布置貼壁風(fēng)，風(fēng)量占總風(fēng)量2%-5%，在爐膛側(cè)形成保護(hù)性氣氛，防止生物質(zhì)沖刷水冷壁而結(jié)渣。 3.2.2 乏氣風(fēng)改造 改造時(shí)，設(shè)計(jì)了乏氣環(huán)形周界風(fēng)。乏氣風(fēng)布置于鍋爐爐膛垂直墻中部，以下傾40。傾斜進(jìn)入爐膛。由于乏氣風(fēng)的引射和頂托作用，在一定程度上也可防止下沖火焰沖刷前后墻水冷壁而造成結(jié)渣。 3.2.3 燃盡風(fēng)改造 增加了燃盡風(fēng)風(fēng)箱、連接風(fēng)道和燃盡風(fēng)風(fēng)口，燃盡風(fēng)調(diào)風(fēng)器數(shù)量為26只，前后墻各13只。燃盡風(fēng)調(diào)風(fēng)器將燃盡風(fēng)分為兩股獨(dú)立的氣流噴入爐膛，以使生物質(zhì)在后期進(jìn)一步燃盡。中部為直流氣流，外圈為旋轉(zhuǎn)氣流，兩股氣流的流量分配均可調(diào)節(jié)。 3.3 受熱面改造‘81 對(duì)鍋爐本體受熱面的改造，包括了為適應(yīng)生物質(zhì)燃燒爐的大屏過(guò)熱器改造、高溫再熱器改造以及水冷壁改造。 為減少過(guò)熱器減溫水量，并方便生物質(zhì)燃燒爐改造中的燃盡風(fēng)口布置，將大屏底部上移，減少受熱面積。為緩解因同屏再熱器工質(zhì)流量分配偏差造成的高溫再熱器管壁超溫問(wèn)題，對(duì)高溫再熱器第 一根管子進(jìn)行了短接，將入口至“U”型彎的位置下移2 000 mm。增加高溫再熱器外圈管的工質(zhì)流量，緩解壁溫的超溫問(wèn)題。水冷壁酌改造，包括大屏穿墻區(qū)域水冷壁上部水冷壁、燃盡風(fēng)開(kāi)子L區(qū)域的中部水冷壁和生物質(zhì)燃燒爐區(qū)域的爐拱和拱下垂直水冷壁。 3.4 側(cè)墻衛(wèi)燃帶改造 將側(cè)墻衛(wèi)燃帶分割為6塊，共去除衛(wèi)燃帶120m-。 4 改造效果及問(wèn)題 4.1 改造效果 在鍋爐低氮燃燒系統(tǒng)改造后，對(duì)NOx排放濃度、鍋爐熱效率、減溫水量等性能進(jìn)行了性能試驗(yàn)。在燃用設(shè)計(jì)煤種的額定工況下，按常規(guī)氧量，NOx排放濃度為695 mglNm3，SCR入口煙氣中CO排放濃度平均值為14 }/glL，飛灰可燃物含量平均值為6. 04%，鍋爐熱效率為91. 37%，過(guò)熱減溫水總流量為66.5 t／h，達(dá)到了改造的預(yù)期效果。試驗(yàn)時(shí)的運(yùn)行工況及各項(xiàng)參數(shù)，如表2所示。 表2 低氮燃燒改造后性能試驗(yàn)結(jié)果 ┏━━━━━━━━━━━━━━┳━━━━━┳━━━━━┳━━━━━┓ ┃ 項(xiàng)目 ┃工況1 ┃工況2 ┃工況3 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━╋━━━━━╋━━━━━┫ ┃電負(fù)荷／MW ┃ 300 ┃ 225 ┃ 1 50 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━╋━━━━━╋━━━━━┫ ┃ N()x排放濃度／mg．(Nms)_1 ┃ 695 ┃ 724 ┃ 585 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━╋━━━━━╋━━━━━┫ ┃氧量／% ┃ 3. 01 ┃ 4. 32 ┃ 5. 28 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━╋━━━━━╋━━━━━┫ ┃ C()排放濃度／//g．L-l ┃ 36 ┃ 1 3 ┃ 1 5 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━╋━━━━━╋━━━━━┫ ┃飛灰可燃物／% ┃ 6. 04 ┃ 4. 42 ┃ 4. 20 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━╋━━━━━╋━━━━━┫ ┃鍋爐熱效率／% ┃91. 37 ┃ 91. 04 ┃ 91. 39 ┃ ┣━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━╋━━━━━╋━━━━━┫ ┃減溫水總流量八．h-l ┃ 66.5 ┃ 69.3 ┃ 36.3 ┃ ┗━━━━━━━━━━━━━━┻━━━━━┻━━━━━┻━━━━━┛ 4.2 存在的問(wèn)題 機(jī)組運(yùn)行期間，鍋爐經(jīng)常出現(xiàn)嚴(yán)重結(jié)渣現(xiàn)象，由于底部冷灰出口焦塊堵渣，T爐膛溫度過(guò)高，導(dǎo)致下?tīng)t膛墻面流渣。結(jié)渣部位主要集中在側(cè)墻、翼墻和拱下下部風(fēng)箱區(qū)域。 根據(jù)W火焰鍋爐的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，對(duì)低氮改造后普遍存在的共性問(wèn)題進(jìn)行分析，主要有幾個(gè)方面的原因。 (1)爐膛爐溫高，F(xiàn)有鍋爐的結(jié)構(gòu)尺寸，決定了下?tīng)t膛的容積熱負(fù)荷及斷面熱負(fù)荷不可改變，但下?tīng)t膛容積熱負(fù)荷偏高(248 kW／m3)，造成各區(qū)域發(fā)生結(jié)渣現(xiàn)象。 (2)二次風(fēng)與生物質(zhì)氣流在整個(gè)燃燒、擴(kuò)散過(guò)程的配合不佳，防結(jié)渣方面的措施不足。 4.3 解決對(duì)策 針對(duì)鍋爐嚴(yán)重結(jié)渣的問(wèn)題，可以通過(guò)去除下?tīng)t膛各區(qū)域的衛(wèi)燃帶面積，減少衛(wèi)燃帶占據(jù)下?tīng)t膛有效敷設(shè)面積的比例，降低下?tīng)t膛有效壁面的熱負(fù)荷，適當(dāng)降低局部熱負(fù)荷，減緩各區(qū)域發(fā)生結(jié)渣的可能。為此，采用了一些改造措施。 (1)拱下前后墻衛(wèi)燃帶改造 在乏氣風(fēng)口中心線上下600 mm范圍內(nèi)，去除該處的衛(wèi)燃帶，去除拱下二次風(fēng)上方800 mm范圍的衛(wèi)燃帶，以減緩前后墻拱水冷壁的結(jié)渣問(wèn)題。 (2)翼墻和側(cè)墻衛(wèi)燃帶改造 為減緩翼墻結(jié)渣，將該區(qū)域衛(wèi)燃帶進(jìn)行帶狀去除。在側(cè)墻區(qū)域，去除剩余的衛(wèi)燃帶，減緩側(cè)墻和翼墻的結(jié)渣問(wèn)題。 5 結(jié) 語(yǔ) 在低氮改造后，對(duì)爐膛側(cè)墻和翼墻的結(jié)渣問(wèn)題進(jìn)行了分析和研究，通過(guò)去除衛(wèi)燃帶、翼墻防焦風(fēng)改遣等措施，降低了壁面的熱負(fù)荷，并對(duì)改造后減溫水、爐膛出口煙溫、爐膛入口煙溫的影響進(jìn)行了評(píng)W火焰鍋爐低氮生物質(zhì)燃燒爐的改造與解決方案 |
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