| 徑向濃淡旋流生物質(zhì)燃燒機(jī)的冷態(tài)試驗(yàn)研究 |
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徑向濃淡旋流生物質(zhì)燃燒機(jī)的冷態(tài)試驗(yàn)研究 該文闡述了同時具有高效、穩(wěn)燃低污染、防結(jié)渣及高溫腐蝕性能的新型燃燒器一一徑向濃淡 旋流生物質(zhì)燃燒機(jī)的原理。并進(jìn)行了冷態(tài)試驗(yàn)研免圖8表4參5 主題詞： 生物質(zhì)燃燒機(jī) 冷態(tài)試驗(yàn) 濃淡燃燒研究 0前言 旋流生物質(zhì)燃燒機(jī)在我國電站鍋爐及其它 煤粉燃燒設(shè)備應(yīng)用領(lǐng)域中占有一定的比例。 采用生物質(zhì)燃燒機(jī)的鍋爐有其特點(diǎn)【11：①可以 避免采用直流燃燒器四角切圓燃燒產(chǎn)生的過 熱器區(qū)的熱偏差②對爐膛形狀沒有嚴(yán)格要 求，不必一定接近正方形。這給尾部受熱面的 布置帶來極大的方便：③燃燒器單獨(dú)組織燃 燒，不互相影Ⅱ向 國外開發(fā)的新型生物質(zhì)燃燒機(jī)，其主要出 發(fā)點(diǎn)是降低NO。的排放，減少環(huán)境污染日 本石川島播磨重工業(yè)公司研制出了帶有旋風(fēng) 分離器的WR型旋流生物質(zhì)燃燒機(jī)‘21’‘引，著重 解決了低負(fù)荷穩(wěn)燃問題。但由于結(jié)構(gòu)復(fù)雜，運(yùn) 行環(huán)節(jié)工作量大，因而又開發(fā)了一種將分離 器與燃燒器結(jié)合為一體的WR型旋流煤粉 燃燒器‘_美國BW公司開發(fā)的PAX型燃燒 器p1在提高直吹式割粉系統(tǒng)一次風(fēng)溫的同 時，在一定范圍內(nèi)提高了一次風(fēng)中的煤粉濃 度這些成果有的已在我國引進(jìn)的鍋爐上采 用。但由于美、日等國家燃用的煤質(zhì)和中國煤 的煤質(zhì)不同，現(xiàn)運(yùn)行的旋流生物質(zhì)燃燒機(jī)有待 于改進(jìn)為此，我們開發(fā)適合中國動力用煤的 1996 03 10收到來稿 特性同時具有高覿穩(wěn)燃低污染防結(jié)渣及 高溫腐蝕性能的徑向濃淡旋流煤粉燃燒技 術(shù)。并取得了中國專利。 1徑向濃淡旋流生物質(zhì)燃燒機(jī)的 工作原理 徑向濃淡旋流生物質(zhì)燃燒機(jī)的原理示于圖 1新型燃燒器在一次風(fēng)通道中加入百葉窗式 煤粉濃縮器。從而將一次風(fēng)粉混合物分成兩 股：靠近中心的一股為含粉量較多的濃煤粉 氣流，它經(jīng)過濃一次風(fēng)通道噴入爐膛：另外一 股為含粉量較少的淡煤粉氣流，從濃煤粉氣 流外側(cè)環(huán)形通道噴入爐隨同時，二次風(fēng)通道 分成了兩部分：一部分二次風(fēng)經(jīng)過旋流器以 旋流的形式進(jìn)入爐內(nèi)：另一部分二次風(fēng)以直 流的形式噴入爐內(nèi)陋1 1.1穩(wěn)燃 生物質(zhì)燃燒機(jī)依靠高溫回流區(qū)為穩(wěn)定的熱 源。使煤粉氣流及時著火并穩(wěn)定燃燒對雙蝸 殼燃燒器，一次風(fēng)經(jīng)過旋流器后，在離心力的 作用下，煤粉多被甩到靠近二次風(fēng)處，使煤粉 濃度分布與溫度分布不匹配，靠近高溫回流 區(qū)處煤粉很少，而靠近二次風(fēng)邊緣的低溫區(qū) 卻集中了大量的煤粉，沒有形成有利于火焰 穩(wěn)定昀高溫、高濃度區(qū)域(2)；對一次風(fēng)不第1期 ．jR Z L 圖1徑向濃淡旋流生物質(zhì)燃燒機(jī)示意圖 爐墻2_直流二次風(fēng)通道3-旋流器4_旋流二次風(fēng)通道 一次風(fēng)通道6-中心管7-點(diǎn)火裝置8-直流二次風(fēng)擋 9-煤粉濃縮器10-淡一次風(fēng)通道11-濃一次風(fēng)通道 圖2生物質(zhì)燃燒機(jī)煤粉濃度分布 1-徑向濃淡旋流生物質(zhì)燃燒機(jī) 2_普通生物質(zhì)燃燒機(jī) 經(jīng)過旋流器直接進(jìn)入爐膛的燃燒器由于一 次風(fēng)粉混合物煤粉濃度低，也不會形成高溫、 高濃度區(qū)域，不能保證煤粉及時著火和火焰 穩(wěn)定新型徑向濃淡旋流生物質(zhì)燃燒機(jī)，濃煤粉 氣流煤粉濃度高。以直流的形式在中心回流 區(qū)四周噴入，形成了高溫、高濃度區(qū)域，能保 證火焰穩(wěn)定 1.2燃燒效率 在徑向濃淡燃燒的條件下，濃煤粉氣流 著火后，淡一次風(fēng)及時混入，符合隨燃燒過程 發(fā)展及時供風(fēng)的原貝』上傳統(tǒng)的生物質(zhì)燃燒機(jī)的 特點(diǎn)是后期混合較弱，新型燃燒器的二次風(fēng) 的外環(huán)是直流風(fēng)，后期混合強(qiáng)烈。因此新型 燃燒器具有較高的燃燒效亳 1.3 NO{的排放 在煤燃燒形成的NO中，燃燒型NO占 90%左右在煤燃燒時，燃料氮幾乎迅速分解 形成HCN N NH等中間產(chǎn)物這些中間產(chǎn) 物與含氧化合物(0 03 0H)反應(yīng)生成NO， 生成的NO在還原性氣氛中部分與G CO HCN反應(yīng)。又可生成Nz因此，在燃燒過程 中減少燃燒中N向燃科型NO轉(zhuǎn)化的重要 措施就是盡量減少含氧化合物的存在。從而 強(qiáng)化NO的還原反應(yīng)采用分級燃燒，減少燃 燒區(qū)的空氣量，提高燃料的濃度。可實(shí)現(xiàn)低 NO排放o徑向濃淡旋流生物質(zhì)燃燒機(jī)首先是 濃煤粉氣流著火燃燒，其次是淡煤粉氣流混 入燃燒，而后依次是旋流二次風(fēng)、直流二次風(fēng) 混入燃燒，形成了多層分級燃燒，能有效地降 低了NO的排放。 1.4結(jié)渣及高溫腐蝕特性 影響煤灰結(jié)渣的因素很多，其中很重要 的兩點(diǎn)是爐內(nèi)氣氛及溫度新型燃燒器采用 多層分級燃燒，煤粉向燃燒器中心集中。保證 了燃燒器區(qū)水冷壁附近形成相對較強(qiáng)的氧化 性氣氛，從而提高了灰的熔結(jié)溫度，減少了結(jié) 渣傾向。同時，還可以防止發(fā)生高溫腐蝕 綜上所述，新型的徑向濃淡旋流煤粉燃 燒器是一種同時具有高效、穩(wěn)燃低污染、防 結(jié)渣及高溫腐蝕性能的新一代燃燒器o這種 燃燒器，還能通過調(diào)節(jié)直流二次風(fēng)門開度，靈 活方便地改變射流的結(jié)構(gòu) 2實(shí)驗(yàn)臺及試驗(yàn)研究 以黃島電廠燃用貧煤的3號鍋爐f 67 0t／ h燃燒器為冷模對象進(jìn)行了冷態(tài)試驗(yàn)實(shí)驗(yàn) 臺系統(tǒng)示于圖3，試驗(yàn)用模型為原型燃燒器 的三分之一，試驗(yàn)時保證速度進(jìn)入自模區(qū)時， 一、二次風(fēng)動量比與實(shí)際工況相等在一次風(fēng) 和二次風(fēng)內(nèi)分別加入乙二醇發(fā)煙劑。進(jìn)行流 動示蹤，拍照分析一次風(fēng)和二次鳳流動和混 合情況，采用了熱質(zhì)比擬法，將一次風(fēng)或一次 風(fēng)中濃側(cè)氣流加熱至600C左右，其它氣流保 持室溫，測量燃燒器出口氣流溫度分布。利用 相對剩余溫度和濃一次風(fēng)最大濃度份額反映第17卷 一次風(fēng)與二次風(fēng)之間、濃一次風(fēng)與二次風(fēng)之 間的混合情況 圖3實(shí)驗(yàn)臺簡圖 l一直流風(fēng)風(fēng)門2_旋流風(fēng)風(fēng)門 3_燃燒器 4_ -次風(fēng)加熱器 5_ -次風(fēng)風(fēng)門6- -次風(fēng)動壓、靜壓測點(diǎn) 7_二次風(fēng)總風(fēng)道8-二次風(fēng)動壓、靜壓測點(diǎn) 3試驗(yàn)結(jié)果及分析 3.1煙霧示蹤試驗(yàn) 在冷態(tài)試驗(yàn)中，新型生物質(zhì)燃燒機(jī)分級燃 燒的特性，通過一次風(fēng)的乙二醇煙霧示蹤可 以得到定性反映圖4-a是濃一次風(fēng)的煙霧 示蹤照片，圖4-b是整個一次風(fēng)煙霧示蹤照 片。在圖4-a中可見，濃一次風(fēng)氣流集中流過 回流區(qū)邊緣附近。這個區(qū)域有較高的速度梯 度和溫度梯度端流交換非常強(qiáng)烈。有利于供 給煤粉氣流著火所需的著火熱，迅速點(diǎn)燃濃 煤粉氣流將圖4-b與圖4-a比較可見。淡煤 粉氣流在外圍包住濃煤粉氣流一起向前流 動。著火后的濃煤粉氣流與淡煤粉氣流相混 合，進(jìn)而引燃淡煤粉氣流同時可見，整個一 次風(fēng)的流動不會超過二次風(fēng)氣流的外邊界線 （照片中上下兩條線），這就保證了在離開燃 燒器噴口的一段距離內(nèi)。有充足的二次風(fēng)包 圍著煤粉火焰。在近水冷壁區(qū)形成氧化性氣 氛？梢苑乐够驕p輕高溫腐蝕和結(jié)渣 3.2-次風(fēng)的混合特性 生物質(zhì)燃燒機(jī)的早期混合較強(qiáng)烈。為了保 證煤粉氣流的及時著火。必須保證在著火的 局部區(qū)域有較高的煤粉派度。圖5是在旋轉(zhuǎn) 射流區(qū)域中相對剩余溫度的分布，可見在軸 向距離為Z/D=0.25，0.5f即&S2截面 上1。徑向距離為R /D=0.4，0.48處相對剩 余溫度存在峰值，這個區(qū)域正是氣流回流區(qū) 的邊緣附近，傳熱傳質(zhì)非常強(qiáng)烈，回流的高溫 煙氣加熱濃度比較高的煤粉氣流，使其迅速 著火形成著火區(qū)。之后，一次風(fēng)與二次風(fēng)均勻 混合，補(bǔ)充煤粉顆粒燃盡所需的氧氣，使燃燒 效率不會因煤粉氣流的濃縮有所降低。 3.3結(jié)構(gòu)參數(shù)對旋轉(zhuǎn)射流特性的影響 ( 1)-次風(fēng)和二次風(fēng)之間擴(kuò)口外伸長度 的影響。一次風(fēng)擴(kuò)口外伸長度三對一、二次 (a)、裱一談風(fēng)煙霧示踩 fb）一次風(fēng)煙霧示蹤 圖4煙霧示蹤照片第1期 R/D 圖5射流內(nèi)一次風(fēng)相對剩余溫度分布△±相對剩余溫度 SI: Z/D=n 25 S2 Z/D= 0.5 S3 Z／D=1 S4 z /D=I S5z fD=3 S6 z fD=4 Z (mm) 圖6不同擴(kuò)口外伸長度三一次風(fēng)混合特性 Z-軸向距離 表1噴口外伸長度變化的實(shí)驗(yàn)參數(shù) ┏━━━━┳━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━━┳━━━━━━━┓ ┃ 上況 ┃ 噴口外 ┃一次風(fēng)動量 ┃二次風(fēng)動量 ┃一次風(fēng)出 ┃ 二次風(fēng)出 ┃ 一次風(fēng)量 ┃直流風(fēng)量與 ┃ ┃ ┃ 伸長度 ┃(kg。m／s) ┃(kg。m /s) ┃ 口風(fēng)速 ┃ 口風(fēng)速 ┃ 與總風(fēng)量 ┃二次風(fēng)量之 ┃ ┃ ┃ ( mm) ┃ ┃ ┃ (m /s) ┃ (m /s) ┃ 之比 ┃ 比 ┃ ┣━━━━╋━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃ l ┃ 6.8 ┃ 6. 85 ┃ 13. 30 ┃ 16. 07 ┃ 11. 91 ┃0. 27 63 ┃0. 2040 ┃ ┃ 2 ┃ 13.5 ┃ 5. 30 ┃ 14. 22 ┃ 14. 13 ┃ 12. 31 ┃0. 2450 ┃0. 19 50 ┃ ┣━━━━╋━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃ 3 ┃ 20.3 ┃ 6. 84 ┃ 13. 28 ┃ 16. 06 ┃ 11. 90 ┃ O．2763 ┃ 0. 19 32 ┃ ┣━━━━╋━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃ 4 ┃ 27 ┃ 7. 11 ┃ 12. 84 ┃ 16. 37 ┃ 11. 70 ┃ 0. 28 35 ┃ 0. 2056 ┃ ┗━━━━┻━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━━┻━━━━━━━┛ 風(fēng)之間的混合，回流區(qū)的范圍都有很大的影 響。在保證其它因素不變和擴(kuò)口根部位置不 變的情況下，我們將一次風(fēng)擴(kuò)口外伸長度變 化4次：三-6.8，13.5，20.3，27( mm)，實(shí)驗(yàn)參 數(shù)示于表1 擴(kuò)口外伸長度三增加使射流軸向速度 的最大值遠(yuǎn)離中心軸線，回流區(qū)范圍和擴(kuò)展 角有所擴(kuò)大回流區(qū)和擴(kuò)展角變化如表3由 于擴(kuò)口外伸部分變長。導(dǎo)致二次風(fēng)向外擴(kuò)展， 在燃燒器出口附近產(chǎn)生了更大的負(fù)壓區(qū)。增 大了射流的回流區(qū)，使氣流回流加強(qiáng)適當(dāng)?shù)?br /> 增長擴(kuò)口長度。可以使回流的煙氣量增多。為 煤粉氣流提供了穩(wěn)定的加熱源，有利于煤粉 的著火擴(kuò)口外伸長度對一次風(fēng)混特性的影 響如圖6擴(kuò)口外伸長度增加推遲了一次風(fēng) 與二次風(fēng)的混合，有利于發(fā)揮高濃度煤粉的 著火特性，使煤粉氣流著火提前，提高燃燒效 率。同時，一次風(fēng)煤粉氣流在氧濃度不高的情 況下燃燒，可減少有害氣體NQ的形成在 試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)如果三取得過長（約27mm），射 流有產(chǎn)生開放氣流的傾向，所以在實(shí)際設(shè)計(jì) 中三也不宜取得過大 (2)-次風(fēng)葉片傾角的影響。生物質(zhì)燃燒機(jī) 利用旋流葉片產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)射流，葉片的傾斜角 不同會產(chǎn)生不同旋流強(qiáng)度的二次風(fēng)所以，軸 向葉片的傾斜角對出口氣流的流動結(jié)構(gòu)有很 大影響。在葉片傾角分別為550，580，60時， 對生物質(zhì)燃燒機(jī)的射流特性進(jìn)行了研究。實(shí)驗(yàn) 參數(shù)示于表2 葉片傾角增加，使得二次風(fēng)旋流強(qiáng)度變第17卷 表2旋流葉片傾角變化的實(shí)驗(yàn)參數(shù) ┏━━━━┳━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━━┳━━━━━━━┓ ┃ 上況 ┃葉片傾角 ┃一次風(fēng)動量 ┃二次風(fēng)動量 ┃一次風(fēng)出 ┃ 二次風(fēng)出 ┃ 一次風(fēng)量 ┃直流風(fēng)量與 ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ ┃ 口風(fēng)速 ┃ 口風(fēng)速 ┃ 與總風(fēng)量 ┃二次風(fēng)量之 ┃ ┃ ┃ (。) ┃(kg。m／s) ┃(kg。m /s) ┃ (m /s) ┃ (m /s) ┃ 之比 ┃ 比 ┃ ┣━━━━╋━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃ 5 ┃ 55 ┃ 5. 77 ┃ 13. 83 ┃ 14. 75 ┃ 12. 14 ┃ 0. 25 56 ┃ 0. 19 53 ┃ ┣━━━━╋━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃ 6 ┃ 58 ┃ 5. 30 ┃ 14. 22 ┃ 14. 13 ┃ 12. 31 ┃ 0. 2450 ┃ 0. 19 50 ┃ ┣━━━━╋━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━━╋━━━━━━━┫ ┃ 7 ┃ 60 ┃ 6. 09 ┃ 12. 87 ┃ 15. 15 ┃ 11. 71 ┃ 0. 2678 ┃ 0. 2041 ┃ ┗━━━━┻━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━━┻━━━━━━━┛ 大，引起射流結(jié)構(gòu)發(fā)生變化回流區(qū)和擴(kuò)展角 的變化見表3可見，隨旋流葉片傾角增大， 表3結(jié)構(gòu)參數(shù)變化對射流特性的影響 ┏━━━┳━━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━┓ ┃上況 ┃結(jié)構(gòu)參數(shù) ┃剛流Ⅸ長度 ┃回流IX直徑 ┃射流擴(kuò)展角 ┃ ┃ ┃ ┃ Lh /D ┃ D}, /D ┃ d(。) ┃ ┣━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━┫ ┃ 1 ┃1=6.8mm ┃ 1. 42 ┃ Q 86 ┃ 83.7 ┃ ┣━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━┫ ┃ 2 ┃1= 13. 5mn ┃ 1. 48 ┃ Q 89 ┃ 86.2 ┃ ┣━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━┫ ┃ 3 ┃1= 20. 3mn ┃【 1. 51 ┃ 1. 08 ┃ 91.1 ┃ ┣━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━┫ ┃ 4 ┃1= 27mm ┃ 1. 88 ┃ 1. 09 ┃ 87.3 ┃ ┣━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━┫ ┃ 5 ┃ U=55。 ┃ 1. 40 ┃ Q 90 ┃ 67.6 ┃ ┣━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━┫ ┃ 6 ┃ U：58” ┃ 1. 48 ┃ Q 89 ┃ 86.2 ┃ ┣━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━╋━━━━━━┫ ┃ 7 ┃ U= 60。 ┃ 1. 56 ┃ Q 98 ┃ 89.0 ┃ ┗━━━┻━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━┛ D-噴口直徑三一擴(kuò)口外伸長度B一軸向葉片傾JO 回流區(qū)的直徑增大，長度變長，回流的煙氣量 會增多，氣流的擴(kuò)展角變大，這對燃料的著火 是有利的一面。不同葉片傾角一次鳳的混合 特性由圖7示出。由于葉片傾角的增大，也加 大了一次風(fēng)的擴(kuò)展角，加快了一次風(fēng)與二次 風(fēng)的混合，降低了濃一次風(fēng)的煤粉濃度，這是 對濃煤粉氣流的著火不利的一面o同時，由于 Z (mm) 圖7不同葉片傾角B下一次風(fēng)混合特性 一次風(fēng)中氧濃度的提高。還增加了氮與氧反 應(yīng)生成NO。的機(jī)會因此。應(yīng)選用合適的葉 片傾角，減少二次風(fēng)中氧混入一次風(fēng)，減少 NQ的產(chǎn)生，而又保持較好的穩(wěn)燃條件 3.4運(yùn)行參數(shù)對旋轉(zhuǎn)射流特性的影響 f 11直流二次風(fēng)率對旋轉(zhuǎn)射流的影響。新 型生物質(zhì)燃燒機(jī)采用的是雙通道配風(fēng)器。其結(jié) 構(gòu)特點(diǎn)是：將二次風(fēng)分成旋流和直流兩部分， 旋流風(fēng)由軸向固定葉片形成當(dāng)旋流風(fēng)與直 流風(fēng)風(fēng)量比例不同時，二次風(fēng)的綜合旋流強(qiáng) 度也不同不同直流二次風(fēng)率值流風(fēng)量占二 次風(fēng)量比率）下，射流的回流區(qū)和擴(kuò)展角的變 化規(guī)律見表4可見直流二次風(fēng)率的增加對 表4運(yùn)行參數(shù)變化對射流特性的影響 ┏━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━┓ ┃上況 ┃運(yùn)行參數(shù) ┃司流區(qū)長度 ┃司流 rx:徑 ┃肘流擴(kuò)展角 ┃ ┃ ┃ ┃ /h /D ┃ D,, /D ┃ 1I。) ┃ ┃ 8 ┃Q=14% ┃ L 83 ┃ 1. 15 ┃ 95.2 ┃ ┃ 9 ┃Q=20% ┃ L 69 ┃ 1. 03 ┃ 92.0 ┃ ┃ 10 ┃Q= 30 ┃ L 65 ┃ 0. 98 ┃ 79.4 ┃ ┃ 11 ┃Q= 38% ┃ L 64 ┃ 0. 94 ┃ 76.7 ┃ ┃ 12 ┃r/= 207。 ┃ L 69 ┃ 1. 03 ┃ 92.0 ┃ ┃ 13 ┃r/= 257。 ┃ L 48 ┃ 0. 89 ┃ 86.2 ┃ ┃ 14 ┃r/=3 r7。 ┃ L 40 ┃ 0. 87 ┃ 76.0 ┃ ┃ 15 ┃r1= 38r/。 ┃ L 34 ┃ 0. 79 ┃ 65.7 ┃ ┗━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━┛ Q一直流_次風(fēng)率r/- -次風(fēng)率 射流具有壓縮作用，使回流區(qū)和擴(kuò)展角相應(yīng) 減小，可使煤的氣流的著火距離增加。由圖8 一次風(fēng)和二次風(fēng)混合特性可見，直流二次風(fēng) 率的增加，推遲了一、二次風(fēng)的混合，使著火 區(qū)處于還原性氣氛下，減少了NQ的形成 雙通道配風(fēng)器的靈活調(diào)節(jié)特性可適應(yīng)鍋爐負(fù) 荷、入爐煤種變化的需要，旋流二次風(fēng)與直流 二次風(fēng)的大小通過各自風(fēng)道中的調(diào)節(jié)擋板進(jìn) 行調(diào)節(jié)，靈活方便，同時由于調(diào)節(jié)擋板遠(yuǎn)離燃第1期 燒器噴口，不接受火焰高溫輻射。因而不存在 過熱卡死的問題 Z (mm) 圖8不同直流風(fēng)率下一次風(fēng)混合特性 ( 2)-次風(fēng)率對旋轉(zhuǎn)射流的影響。對于4 種一次風(fēng)率下射流特性試驗(yàn)f如表4）表明， 一次風(fēng)的增加對回流區(qū)起到了破壞作用。使 氣流回流減弱。這是由于一次風(fēng)與二次風(fēng)混 合，減弱了射流的旋流強(qiáng)度o在實(shí)驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)， 一次風(fēng)率的變化對生物質(zhì)燃燒機(jī)空氣動力特性 的影響要比直流風(fēng)率變化的影響大，實(shí)際運(yùn) 行中一次風(fēng)率要控制在設(shè)計(jì)值左右，不能過 大，否則破壞了煤粉賴以著火的回流區(qū)，使燃 燒不穩(wěn) 4結(jié)論 本文討論了新型徑向濃淡生物質(zhì)燃燒機(jī)的 基本原理，分析了其冷態(tài)試驗(yàn)結(jié)果，歸納為以 下幾點(diǎn)結(jié)論： (1)新型燃燒器的噴口結(jié)構(gòu)對其旋轉(zhuǎn)射 流的初期流動和混合影響很大，特別是擴(kuò)口 的外伸長度和葉片傾角是主要影響因素合 理的選擇燃燒器噴口結(jié)構(gòu)。可望取得良好的 空氣動力特性，達(dá)到穩(wěn)燃高效、防結(jié)渣、低 NQ排放的目的。 (2)新型燃燒器具有良好的調(diào)節(jié)特性，直 流二次風(fēng)率增加，射流的擴(kuò)展角和回流區(qū)相 應(yīng)減小，一次風(fēng)和二次風(fēng)的混合減弱。 ( 3)-次風(fēng)率對旋轉(zhuǎn)射流的空氣動力特 性有重要影響，一次風(fēng)率增大。射流的擴(kuò)展角 和回流區(qū)相應(yīng)減/J\。 參考文獻(xiàn) [1何佩敖．旋流式生物質(zhì)燃燒機(jī)．電姑系統(tǒng)工程，1988(1)： 爭19. [2]日本專利．昭62 233611 [3粥俊凱，沈幼庭．鍋爐原理及計(jì)算（第_版）．科學(xué)出版 社．1992 [4]Shinich ABL Hajime OGASAW ARA,et al.Demon- stration Test Rasults of Newly Developed Wide Range Pulverized Coal Burner at 250MW Power Plant. CSP E-JSM E-A SM E-Int ematio nal Conferenc,e on Power Engjneering, May22- 26, "hanghai, (hina 【5]中國專利．一種徑向濃淡旋流生物質(zhì)燃燒機(jī)專利號， ZL93 2 44359. l 第一作者簡介馬春元，男，35歲，講vrrjo現(xiàn)在山東工 業(yè)大學(xué)動力系工作，并為哈爾濱工業(yè)大學(xué)在職博士研究生， 主要從事燃燒及其煙氣凈化技術(shù)方面的研究 止接第9頁） ( 31燃燒器改進(jìn)后必須重新調(diào)平一次風(fēng) 速，力求各煤粉管風(fēng)速偏差小于鐋，確定一 風(fēng)總風(fēng)壓的運(yùn)行值，要根據(jù)爐膛冷態(tài)動力場 的試驗(yàn)數(shù)據(jù)編制燃燒操作規(guī)程 作者簡介 車長源，男，生于1943年，1958年就讀望 亭發(fā)電廠技工學(xué)校，1959年參加工作，1987午被聘為工程 師，現(xiàn)任上海石油化工股份有限公司熱電總』‘第二熱電廠 高級工程廄30多年來一直從事發(fā)電廠鍋爐運(yùn)行管理、試 驗(yàn)和節(jié)能技術(shù)等工作，已發(fā)表論文多篇。 |
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