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12 1/4"x9"直棱式尼龍扶正器|直棱式尼龍扶正器及時報(bào)價(jià)

力天橡塑專業(yè)從事石油設(shè)備、鉆采設(shè)備配套的橡塑產(chǎn)品的研究與生產(chǎn)，我們生產(chǎn)的油管、抽油桿尼龍扶正器/套可根據(jù)抽油機(jī)（包括井斜和拐點(diǎn)地分布）情況確定下井的位置和數(shù)量�？砂惭b在抽油桿桿體的任何位置，可明顯提高扶正器防偏磨的質(zhì)量。扶正套材料選用含30-35%玻璃纖維增強(qiáng)劑及耐磨添加劑的優(yōu)選尼龍注塑而成，具有強(qiáng)度高、耐沖擊、耐磨損、耐高溫、耐腐蝕等特點(diǎn)。

產(chǎn)品優(yōu)勢：采用超高分子量聚合物為原料，應(yīng)用國際領(lǐng)先工藝加工而成，與抱緊力強(qiáng)，防滑性好、抗拉性強(qiáng)，其性能穩(wěn)定,扶正效果好,受到采油現(xiàn)場廣大工程技術(shù)人員的一致好評。抽油桿扶正器采用特種尼龍，一次成型，耐磨性好而不損壞油管。該產(chǎn)品操作使用方便，能有效地減緩偏磨、保護(hù)油管，延長檢泵周期。

產(chǎn)品用途：主要用于采油斜井扶正、刮蠟等作用。

產(chǎn)品結(jié)構(gòu)：扶正器為直筒式或兩半對扣式，對扣式結(jié)構(gòu)采用扶正塊A和扶正塊B抱緊抽油桿對扣鎖緊后，抽油桿迫使扶正器內(nèi)孔變形。其產(chǎn)生的強(qiáng)大變形力使扶正器與抽油桿配合緊密，無軸向滑動。

可以根據(jù)空間立體幾何原理，將套管的受力分解到兩個平面上，然后再將這兩個平面上的套管位移進(jìn)行疊加，進(jìn)而得到套管的撓度關(guān)系式

力等因素下發(fā)生二次彎曲，最后達(dá)到平衡狀態(tài)

扶正器類型選用剛性扶正器，或者彈性和剛性組合使用模式，會多出一個剛性扶正器外徑，需要手動輸入其數(shù)值

2由于滾柱的作用，使常規(guī)套管扶正器與井壁的滑動摩擦轉(zhuǎn)變?yōu)榱藵L動摩擦，所以使套管與井壁的摩擦系數(shù)得到了大大的降低，可以使套管順利入井

1985年，Wojtanowicz提出了摩擦阻力對套管設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及載荷分析的影響，但還是忽略了套管的彎矩并假定整個套管井段的摩阻系數(shù)為定值，這與實(shí)際情況還存在很大差異[41]

c.無焊接的弓形彈簧扶正器無焊接的弓形彈簧扶正器如圖36所示12 1/4"x9"直棱式尼龍扶正器|直棱式尼龍扶正器及時報(bào)價(jià)

在實(shí)際作業(yè)中，頂替完鉆井液后，套管內(nèi)外液體的密度是不相等的

二維"軟桿"模型在斜直井段的受力分析在斜直井段受力模型如圖42所示：由于井眼曲率很大再加上套管剛度的原因，短半徑的大斜度井、水平井存在著很大的彎曲應(yīng)力，在這種情況下再用二維"軟桿"模型就使模擬的計(jì)算結(jié)果與實(shí)際結(jié)果相差甚遠(yuǎn)，由此提出了"剛桿"計(jì)算模型

在二維軟桿模型中，垂直段和穩(wěn)斜段含水平段比較容易處理，造斜段的受力分析有些復(fù)雜

在這種假設(shè)條件下，軸向力全為拉力12 1/4"x9"直棱式尼龍扶正器|直棱式尼龍扶正器及時報(bào)價(jià)

研究三維井段，則方位角和井斜角均在發(fā)生變化，井眼軸線是一條空間的任意曲線，所以套管也是沿著井眼軸線的相同曲線，如下圖所示

該產(chǎn)品操作使用方便，能有效地減緩偏磨、?

隨著大位移井和水平井的出現(xiàn)，因該扶正器自身的特點(diǎn)使套管下入的摩擦阻力較大，且不利于套管旋轉(zhuǎn)，所以在非常規(guī)井固井作業(yè)中要慎重選用

由三瓣組成，便于拆卸運(yùn)輸，安裝也簡單，方便現(xiàn)場使用

因?yàn)檫^多的套管扶正器，不僅增加了固井成本，而且增加了套管的剛性，可能導(dǎo)致套管不能順利下到預(yù)定井深

在此功能中，設(shè)有彈性扶正器、剛性扶正器和彈性與剛性組合使用這三種不同的扶正器安放模式，其安裝間距有固定間距和變間距兩種間距模式3套管扶正器安裝間距的校核套管扶正器安裝間距校核是根據(jù)套管扶正器安放表格，處理數(shù)據(jù)得到扶正器安裝間距和類型，運(yùn)用本軟件計(jì)算套管的居中度

再建立一個旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系OXYZ，O點(diǎn)同樣為井口中心，X軸方向同N軸方向，Y軸方向同E軸方向，Z軸方向同D軸方向12 1/4"x9"直棱式尼龍扶正器|直棱式尼龍扶正器及時報(bào)價(jià)

在實(shí)際作業(yè)中，頂替完鉆井液后，套管內(nèi)外液體的密度是不相等的